地下商业街结构设计计算书.docx

1、目录1设计说明21.1建筑概况与设计依据21.1.1建筑概况21.1.2设计依据21.2结构设计原则31.3工程地质条件和水文地质条件31.4地下商业街建筑设计31.5地下商业街结构设计42非人防顶板内力及配筋52.1内力计算52.1.1荷载组合52.1.2内跨弯矩计算62.1.3端跨弯矩计算62.2内跨配筋计算72.2.1内跨柱上板带72.2.2内跨跨中板带82.2.3内跨配筋汇总92.3端跨配筋计算92.3.1端跨柱上板带92.3.2端跨跨中板带112.3.3端跨配筋汇总123非人防柱帽设计133.1柱帽尺寸设计133.2柱帽抗冲切验算133.2.1冲切面133.2.2冲切面144非人防柱

2、内力及配筋144.1内力计算144.2配筋计算154.2.1截面尺寸估算154.2.2受压钢筋面积As155非人防侧墙内力及配筋165.1内力计算165.1.1荷载作用下水平静止土压力165.1.2静止土压力作用下的侧墙弯矩175.1.3侧墙竖向内力185.2侧墙配筋185.2.1迎土面配筋185.2.2背土面配筋185.2.3竖向荷载作用下配筋196非人防柱下独立基础196.1基础尺寸设计196.1.1荷载组合196.1.2修正后地基承载力特征值fa206.1.3估算基础宽度206.2基础抗冲切验算216.2.1基本参数216.2.2基底冲切力216.2.3冲切验算226.3基础配筋236.

3、3.1基底弯矩236.3.2抗弯钢筋面积237非人防墙下条形基础247.1基础尺寸设计247.1.1荷载组合247.1.2修正后地基承载力特征值fa257.1.3估算基础宽度257.2基础抗冲切验算267.2.1基本参数267.2.2基底冲切力267.2.3冲切验算267.3基础配筋267.3.1基底弯矩267.3.2抗弯钢筋面积278裂缝宽度验算288.1基本参数288.2内跨裂缝宽度验算288.2.1内跨柱上板带288.2.2内跨跨中板带318.3端跨裂缝宽度验算338.3.1端跨柱上板带338.3.2端跨跨中板带378.4侧墙裂缝宽度验算408.4.1迎土面408.4.2背土面419人防

4、（6级）顶板内力及配筋439.1内力计算439.1.1荷载组合439.1.2内跨弯矩计算439.1.3端跨弯矩计算449.2内跨配筋计算449.2.1内跨柱上板带449.2.2内跨跨中板带459.2.3内跨配筋汇总469.3端跨配筋计算469.3.1端跨柱上板带469.3.2端跨跨中板带489.3.3端跨配筋汇总4910人防（6级）柱帽设计5010.1柱帽尺寸设计5010.2柱帽抗冲切验算5010.2.1冲切面5010.2.2冲切面5111人防（6级）柱内力及配筋5111.1内力计算5111.2配筋计算5211.2.1截面尺寸估算5211.2.2受压钢筋面积As5212人防（6级）侧墙内力及配

5、筋5312.1内力计算5312.1.1荷载作用下的水平静止土压力5312.1.2静止土压力作用下的侧墙弯矩5412.1.3侧墙竖向内力5512.2侧墙配筋5512.2.1迎土面配筋5512.2.2背土面5512.2.3竖向荷载作用下配筋5613人防（6级）柱下独立基础5613.1基础尺寸设计5613.1.1荷载组合5613.1.2修正后地基承载力特征值fa5713.1.3估算基础宽度5713.2基础抗冲切验算5813.2.1基本参数5813.2.2基底冲切力5813.2.3冲切验算5913.3基础配筋5913.3.1基底弯矩5913.3.2抗弯钢筋面积6014人防（6级）墙下条形基础6114.

6、1基础尺寸设计6114.1.1荷载组合6114.1.2修正后地基承载力特征值fa6114.1.3估算基础宽度6214.2基础抗冲切验算6214.2.1基本参数6214.2.2基底冲切力6214.2.3冲切验算6314.3基础配筋6314.3.1基底弯矩6314.3.2抗弯钢筋面积631设计说明1.1建筑概况与设计依据1.1.1建筑概况南三环地下商业街位于长春市南环城路与人民大街交汇处，为方便行人通行且达到与地铁一号线换乘，同时满足小商业零售及转换休息要求。南三环地下商业街为大型地下商业街可同时满足4000人使用。本建筑为地下一层单体建筑，层高4.7m，建筑物沿X方向宽度为195.14m，沿Y方

7、向宽度为36.74m，总建筑面积约为7200m2。人防设计等级为：6级人防区。1.1.2设计依据工程结构可靠性统一标准GB50153-2008建筑结构荷载规范GB5009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB5007-2012人民防空地下室设计规范GB50038-2005岩土工程勘察规范GB50021-2009混凝土结构构造手册中国建筑工业出版社，2012年建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社1998年1.2结构设计原则结构设计在“安全可靠、经久耐用、经济适用”的基本前提下，应以“结构为功能服务”为原则，满足施工工艺、商业运营、城市规划、环境保护、防水、

8、防灾的有关要求。同时，在规定的人防区段必须具有平战转换功能。1.3工程地质条件和水文地质条件根据岩土工程勘察报告已知地表以下10m范围内为粉质黏土层 ，土层重度=20KN/m3，内摩擦角=12， 黏聚力c=12kpa， 空隙比e=0.7，液性指数IL=0.78，侧向静止土压力系数为k=0.5。经原位测试确定地基承载力特征值fa=220kpa。场地地质条件较好，标准冻深为1.6m，场地土为均匀地基且为不冻胀土，无不良地质现象。地下水埋深大于10m，且补充困难，底板无需进行抗浮设计。1.4地下商业街建筑设计主体总面积约为7200m2，共设置8个出入口，到紧急疏散出口最远点距离为30m。主体防火等级

9、为一级，设置4个防火分区每个防火分区面积约为1800m2，防火分区间使用两道防火卷帘隔开。每个防火分区最小疏散宽度为9m，楼梯开间9.6m进深14.4m，楼梯为三跑楼梯，中间设置两个休息平台。楼梯踏步高0.15m踏步宽0.3m共39步。底板底面标高为-5.100m，顶板顶面标高为0.000m，地表标高为+1.000m。1.5地下商业街结构设计根据建筑物的使用功能，建筑物高度和层数、场地条件、结构材料以及施工技术等因素综合考虑本建筑采用无梁楼盖结构。无梁楼盖结构因不设置梁，板面负载直接由板传至柱，具有结构简单，传力路径简捷净空利用率高，造型美观，有利于通风，便于布置管线和施工的优点。顶板为400

10、mm厚钢筋混凝土整浇板，顶板内力按等代梁经验系数法（铰支承在柱上的多跨连续梁）进行计算。弯矩分配系数见下表： 非人防荷载下内跨弯矩分配系数内跨柱上板带内跨跨中板带支座跨中支座跨中0.5M00.18M00.17M00.15M0 非人防荷载下端跨弯矩分配系数表端跨柱上板带（有半柱帽）端跨跨中板带第一内支座跨中边支座第一内支座跨中边支座0.5M00.26M00.33M00.17M00.22M00.04M0 人防（6级）荷载下内跨弯矩分配系数内跨柱上板带内跨跨中板带支座跨中支座跨中0.45M00.22M00.15M00.18M0人防（6级）荷载下端跨弯矩分配系数端跨柱上板带（有半柱帽）端跨跨中板带第一

11、内支座跨中边支座第一内支座跨中边支座0.45M00.35M00.30M00.15M00.28M00.04M0柱为500x500mm2钢筋混凝土柱，柱网尺寸为7.2mX7.2m，柱构件结构受力模型按轴心受压构件简化，边柱与角柱作为防连续倒塌构造柱按构造配筋。侧墙为300mm厚钢筋混凝土墙，由于侧墙与基础整浇且认为顶板对侧墙只提供垂直于侧墙轴力方向支承即简支，墙构件结构受力模型按底端固定，顶端简支板简化。侧墙防水层采用SBS改性沥青防水卷材加80mm厚聚苯复合保温板。建筑隔墙采用240mm厚陶粒混凝土空心砌块墙体砌筑。基础皆为扩展基础，柱下基础为独立基础，墙下基础为条形基础，柱基础与墙基础间设置2

12、50mm厚防水底板。柱下独立基础埋深为1.6m，墙下条形基础埋深为1.15m。2非人防顶板内力及配筋2.1内力计算2.1.1荷载组合覆土厚1.0m =20KN/m3 板厚0.4m 钢砼=25KN/m3 托板及柱帽重2.2KN/m 底板挂重0.4 KN/m顶板恒荷载标准值合计 qGk=32.6 KN/m顶板活荷载标准值 qQk=20 KN/m (取消防车荷载)顶板最不利基本组合：q=GqGK+QcqQK=1.35qGK+1.4X1.0qQK =1.35x32.6+1.4x1.0x20=72.01 KN/m2.1.2内跨弯矩计算总弯矩：M=1/8qLx(Ly-2/3C)=1/8X72.01X7.2

13、(7.2-2/3X2.7)=1890（KNm）内跨板带弯矩分配内跨柱上板带内跨跨中板带支座负弯矩跨中正弯矩支座负弯矩跨中正弯矩0.5M00.18M00.17M00.15M0945x0.8=756340.2x0.8=272.16321.3x0.8=257.04283.5x0.8=226.821075.671.463根据钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130-90地3.3.7条，除边支座和边跨跨中外，各板带弯矩均乘以0.8系数，考虑板的拱效应。2.1.3端跨弯矩计算总弯矩：M=1/8qLx(Ly-2/3C)=1/8X72.01X7.2(7.2-2/3X2.7)=1890（KNm） 端跨板带弯矩分配

14、端跨柱上板带（有半柱帽）端跨跨中板带第一内支座跨中边支座第一内支座跨中边支座0.5M00.26M00.33M00.17M00.22M00.04M0945x0.8=756491.4623.7321.3x0.8=257.04415.875.6210136.5173.2571.4116.3321根据钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130-90地3.3.7条，除边支座和边跨跨中外，各板带弯矩均乘以0.8系数，考虑板的拱效应。2.2内跨配筋计算2.2.1内跨柱上板带支座： h0=700-50=650mm =11M0.51fcbo2=11210x1060.5x1.0x14.3x1000x6502=0.03

15、54AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x650x0.0354360=914mm2=914650x1000=0.14%0.2%则AS=0.2%X650X1000=1300 mm2选择 20200 AS=1571mm2 （通长布置） =0.24%跨中：h0=400-50=350mm =11M0.51fcbo2=1175.6x1060.5x1.0x14.3x1000x3502=0.0441AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x350x0.0441360=614mm2=614350x1000=0.18%0.2%则AS=0.2%X350X1000=700 mm2选择 162

16、00 AS=1005mm2 （通长布置） =0.28%2.2.2内跨跨中板带支座：h0=400-50=350mm =11M0.51fcbo2=1171.4x1060.5x1.0x14.3x1000x3502=0.0416AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x350x0.0416360=579mm2=579350x1000=0.17%0.2%则AS=0.2%X350X1000=700 mm2选择 16200 AS=1005mm2 （通长布置） =0.28%跨中：h0=400-50=350mm =11M0.51fcbo2=1163x1060.5x1.0x14.3x1000x3502=

17、0.0366AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x350x0.0366360=509mm2=509350x1000=0.15%0.2%则AS=0.2%X350X1000=700 mm2选择 16200 AS=1005mm2 （通长布置） =0.28%2.2.3内跨配筋汇总 内跨配筋汇总表内跨柱上板带内跨跨中板带支座跨中支座跨中20200(通长)16200(通长)16200(通长)16200(通长)AS=15.71 =0.236%AS=10.06 =0.276%AS=10.06 =0.276%AS=10.06 =0.276%2.3端跨配筋计算2.3.1端跨柱上板带第一内支座：h0=

18、700-50=650mm =11M0.51fcbo2=11210x1060.5x1.0x14.3x1000x6502=0.0354AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x650x0.0354360=914mm2=914650x1000=0.14%0.2%则AS=0.2%X650X1000=1300 mm2选择 20200 AS=1571mm2 （通长布置） =0.24%跨中：h0=400-50=350mm =11M0.51fcbo2=11136.5x1060.5x1.0x14.3x1000x3502=0.0812AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x350x0.081

19、2360=1129mm2=509350x1000=0.32%0.2%选择 18200 AS=1272mm2 （通长布置） =0.35%边支座：h0=700-50=650mm =11M0.51fcbo2=11173.25x1060.5x1.0x14.3x1000x6502=0.0291AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x650x0.0291360=751mm2=751650x1000=0.12%0.2%则AS=0.2%X650X1000=1300 mm2选择20200 AS=1571mm2 （通长布置） =0.24%2.3.2端跨跨中板带第一内支座：h0=400-50=350mm

20、 =11M0.51fcbo2=1171.4x1060.5x1.0x14.3x1000x3502=0.0416AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x350x0.0416360=579mm2=579350x1000=0.17%0.2%则AS=0.2%X350X1000=700 mm2选择 16200 AS=1005mm2 （通长布置） =0.28%跨中：h0=400-50=350mm =11M0.51fcbo2=11116.33x1060.5x1.0x14.3x1000x3502=0.0688AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x350x0.0688360=956mm2

21、=956350x1000=0.27%0.2%选择16200 AS=1005mm2 （通长布置） =0.28%边支座：h0=400-50=350mm =11M0.51fcbo2=1121x1060.5x1.0x14.3x1000x3502=0.0121AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x350x0.0121360=168mm2=168350x1000=0.05%0.2%则AS=0.2%X350X1000=700 mm2选择 16200 AS=1005mm2 （通长布置） =0.28%2.3.3端跨配筋汇总 端跨配筋汇总表端跨柱上板带（有半柱帽）端跨跨中板带第一内支座跨中边支座第一

22、内支座跨中边支座20200(通长)18200(通长)20200(通长)16200(通长)16200(通长)16200(通长)AS=15.71 =0.24%AS=12.72 =0.35%AS=15.71 =0.24%AS=10.06 =0.276%AS=10.06 =0.276%AS=10.06 =0.276%3非人防柱帽设计3.1柱帽尺寸设计柱帽尺寸如图3.1.1所示图3.1.13.2柱帽抗冲切验算3.2.1冲切面h0=700-35=665mm C30 ft=1.43N/mm2m=4x（3430-665）=11060mm1=0.4+1.2s=0.4+1.22=1.02= 0.5+as04um=

23、0.5+40x6654x11060=1.1012说明：s、as取值参照混凝土结构设计规范第6.5.1条规定，1、2取较小值为。冲切力 FL=72.01x(7.22-3.432)=2885.81KN冲切承载力FL=0.7ftmh0=0.7x1.43x1.0x11060x665=8959.85KN FL=2885.8KN满足要求也上公式参见均混凝土结构设计规范第6.5.1条3.2.2冲切面h0=400-35=365mm C30 ft=1.43N/mm2m=4x（3730-365）=13460mm1=0.4+1.2s=0.4+1.22=1.02= 0.5+as04um=0.5+40x3654x134

24、60=0.771冲切力 FL=72.01x(7.22-3.732)=2731.13KN冲切承载力FL=0.7ftmh0=0.7x1.43x0.771x13460x365=3792.62KN FL=2731.13KN满足要求4非人防柱内力及配筋4.1内力计算无梁楼盖柱按轴心受压构件计算顶板传载 N传=qlxly=72.01x7.2x7.2=3733KN柱自重 N自=25x0.5x0.5x3.9=24.38KN荷载设计值 N荷=N传+N自=3733+24.38=3757.38KN4.2配筋计算4.2.1截面尺寸估算受压构件常用配筋率范围为0.8%2.0%之间，假定=1.0%；钢筋混凝土轴心受压构件

25、的稳定性系数为=1.0A=N0.9fc+fy=3757.38x1030.9x1.014.3+0.01x360=231719mm2设柱为方形柱则：b=A=231719=481mm取b=500mm则柱截面面积为 A=500x500=250000mm24.2.2受压钢筋面积AsL0=1.0H=1.0x5000=5000mmL0/b=5000500=10查表混凝土结构设计规范表6.2.15 =0.98As=N0.9fcAfy=3757.48x1030.9x0.9814.3x250000360=1902mm2选用818（As=2036mm2） 柱配筋图=AsA=2036250000=0.81%min=0

26、.55%（混凝土结构设计规范表8.5.1）5非人防侧墙内力及配筋5.1内力计算5.1.1荷载作用下水平静止土压力覆土等效为恒荷载：q土=h=1.0x20=20kpa黏性土侧向土压力系数k0=0.5a0=qk0=20x0.5=10kpaa1=（q+h）k0=（20+20x5.4）x0.5=64kpa考虑各项活荷载组合后取经验值q活=10KN/m2a活=q活k0=10x0.5=5k基本组合后最不利静止土压力5.1.2静止土压力作用下的侧墙弯矩查阅结构静力计算手册计算侧墙弯矩：q1=20.5kpa q2=93.4kpa q0=q2-q1=72.9kpaRA= 11q1+4q2l40=11X20.5+

27、4X93.4X5.440=80.875MB=- 7q1+8q2l2120=7X20.5+8X93.4X5.42120=-216.44KNm=q1q2=20.593.4=0.2195 v=92+7+420=9X0.21952+7X0.2195+420=0.5464x0=vu1ul=0.54640.2195102195 X5.4=2.261mMmax= RAX0q1x022q0x036L =80.875x2.26120.5x2.2612272.9x2.26136x5.4=104.45KNm5.1.3侧墙竖向内力顶板传载(每延米) P传=72.01x3.6x1.0=259.24KN侧墙自重(每延米)

28、 P自=0.3x5.4x25=40.5KN侧墙荷载(每延米) P=P传+P自=259.24+40.5=299.73KN5.2侧墙配筋5.2.1迎土面配筋 =11M0.51fcbo2=11216.44x1060.5x1.0x14.3x1000x2502=0.282AS =1fcb0fy=1.0x14.3x1000x250x0.282360=2799mm2=2799250x1000=1.03%0.2%选择28200 AS=3079mm25.2.2背土面配筋 =11M0.51fcbo2=11104.45x1060.5x1.0x14.3x1000x2652=0.125AS =1fcb0fy=1.0x1

29、4.3x1000x265x0.125360=1238mm2=1238250x1000=0.50%0.2%选择18200 AS=1272mm25.2.3竖向荷载作用下配筋L0=1.0H=1.0x5400=5400mmL0/b=5400300=18查表混凝土结构设计规范表6.2.15 =0.81As=N0.9fcAfy=299.73x1030.9x0.8114.3x3000003600按构造配筋6非人防柱下独立基础6.1基础尺寸设计6.1.1荷载组合基础面积计算荷载采用标准组合柱上荷载标准值（加柱帽）qzs=32.6KN/m2柱自重标准值 qzz=0.5x0.5x25x3.97.2x7.2=0.4

30、7KN/m2基础顶面恒载标准值 qGk=qzs+qzz=32.6+0.47=33.07KN/m2活荷载标准值按经验取值 qQk=10KN/m2（基础设计时不考虑消防车荷载）基础顶面荷载标准组合设计值q=qGK+qQK=33.07+10=43.07KN/m2则Fk=qlxly=43.07x7.2x7.2=2232.75KN6.1.2修正后地基承载力特征值fa根据地质资料：e=0.7 IL=0.78 fak=220kpa =20KN/m3m=20KN/m3 G=20KN/m3 基础埋深1.6m（基础底面到室内底面标高）e和IL均小于0.85 查表建筑地基基础设计规范表5.2.4b=0.3 d=1.

31、6先不考虑宽度修正则fa=fak+dm（d-0.5）=220+1.6x20x(1.6-0.5)=255.2kp6.1.3估算基础宽度A0FkfarGd=2232.75255.220x1.6=10.03m2基础虽然是中心受压，但实际荷载作用点与中心偏离以及偶然偏心荷载作用，出于安全考虑基础面积乘以放大系数1.2A=1.2A0=1.2x10.03=12.36m2b=A=12.36=3.52m 取l=b=3.6m A=lxb=12.96m2b3m，对fa进行宽度修正fa=fak+b（b-3）+dm（d-0.5）=220+0.3x20(3.6-3)+1.6x20(1.6-0.5)=258.8kpaGk

32、=GdA=20x1.6x3.6x3.6=414.72KNPk= Fk+GkA= 2232.75+414.7212.96=204.75kpa1.2fa=1.2x258.8=310.56kpa满足要求6.2基础抗冲切验算6.2.1基本参数l=b=3.6m h=0.9m h0=0.85m ft=1.43N/mm2柱长边ac=0.5m 柱短边bc=0.5m 6.2.2基底冲切力抗冲切验算采用基本组合基础顶面恒载标准值 qGk= 33.07KN/m2活荷载标准值按经验取值 qQk=10KN/m2（基础设计时不考虑消防车荷载）最不利情况下的组合 q=1.35xqGK+1.4qQk=1.35x33.07+1

33、.4x10 =58.71kpa则Fk=7.2x7.2x58.71=3043.49KN单位面积基底净反力 Pn= FkA= 3043.493.6x3.6=234.84kpa计算冲切力时取用的部分基底面积Al=l2ac20bb2bc202=3.620.520.85x3.63.620.520.852=2.04m2冲切力 Fl=AlPn=234.84x2.04=479.07KN6.2.3冲切验算冲切破坏锥体最不利一侧计算长度 am=（at+ab）/2=（0.5+0.5+2x0.85）/2=1.35mhp=0.992(由于基础高度大于800需线性插值)则0.7hpft amh0=0.7x0.992x1.

34、43x1350x850=1139.5KNFl= 479.07KN 满足要求6.3基础配筋6.3.1基底弯矩M= M= 112a12 2l+a2P2GA =1121.522x3.6+0.62x234.842x1.35x414.723.6x3.6 =560.53KNm6.3.2抗弯钢筋面积 As=M0.9fy0=560.53x1060.9x360x850=2035.66mm2截面计算宽度by0=10.5101by2by1by1 =10.50.450.8510.63.6x3.6 =2.81m截面计算宽度公式及图示参见建筑地基基础设计规范附U.0.2条每延米宽配筋 As/l=2035.66/2.81=

35、724.43mm2配筋率 =0.085%0.15% 按构造配筋每延米抗弯最小配筋 Asmin= minxbxh=0.15%x1000x900=1350mm2选20200 （As=1571mm2）非人防柱下独立基础配筋图7非人防墙下条形基础7.1基础尺寸设计7.1.1荷载组合基础面积计算荷载采用标准组合柱上荷载标准值（加柱帽）qzs=32.6x3.6x1=117.36K/m墙自重标准值 qzz=0.3x5.4x1x25=40.5KN/m基础顶面恒载标准值 qGk=qzs+qzz=117.36+40.5=157.86KN/m活荷载标准值按经验取值 qQk=10KN/m2（基础设计时不考虑消防车荷载

36、）基础顶面活荷载 qh=10x3.6x1=36KN/m则Fk=qGk+qh=157.86+36=193.86KN/m7.1.2修正后地基承载力特征值fa根据地质资料：e=0.7 IL=0.78 fak=220kpa =20KN/m3m=20KN/m3 G=20KN/m3 基础埋深1.15m（基础底面到室内地面标高）e和IL均小于0.85 查表建筑地基基础设计规范表5.2.4b=0.3 d=1.6先不考虑宽度修正则fa=fak+dm（d-0.5）=220+1.6x20x(1.15-0.5)=240.8Kpa7.1.3估算基础宽度A0FkfarGd=193.86240.820x1.15=0.9m2

37、由于偶然偏心荷载作用，出于安全考虑基础宽度取b=1.6mGk=GdA=20x1.1.5x1.6x1=36.8KNPk= Fk+GkA= 193.86+36.81.6=144.16kpa1.2fa=1.2x240.8=288.96kpa7.2基础抗冲切验算7.2.1基本参数b=1.6m h=0.45m h0=0.4m ft=1.43N/mm27.2.2基底冲切力按建筑地基基础设计规范，由荷载标准值计算荷载设计值取荷载综合分项系数1.35则F=1.35Fk=1.35X193.86=261.71KN单位面积基底净反力 Pn= FA= 261.711.6=163.57kpa冲切力 V=aPn=163.

38、57x0.65=106.32KN7.2.3冲切验算hp=1.0(hp=(800/h0)1/4 当h0 800取800)则0.7hpft bh0=0.7x1.0x1.43x1600x400=640.64KNV=106.32KN满足要求7.3基础配筋7.3.1基底弯矩M=12a12Pn=1/2x0.65x163.57=34.55KNm7.3.2抗弯钢筋面积 As=M0.9fy0=34.55x1060.9x360x400=266.58mm2截面计算宽度by0=10.5101by2by1by1 =10.50.150.410.51.6x1.6 =1.39m截面计算宽度公式及图示参见建筑地基基础设计规范附

39、U.0.2条每延米宽配筋 As/l=266.58/1.39=191.78mm2配筋率 =0.048%0.15% 按构造配筋每延米抗弯最小配筋 Asmin= minxbxh=0.15%x1000x400=600mm2选14200 （As=770mm2） 非人防墙基础配筋图8裂缝宽度验算8.1基本参数顶板：顶板恒荷载标准值 qGk=32.6KN/m2顶板活荷载标准值 qQk=10 KN/m2准永久组合系数 q=0.4顶板准永久荷载设计值 q准=qGk+qqQk=32.6+0.4x10=36.6KN/m2荷载准永久组合值与基本组合值之比 q准/q基=36.6/72.01=0.508最外层纵向受拉钢筋

40、外边缘至受拉区底边的距离Cs=40mm侧墙：侧墙恒荷载标准值 qGk=64KN/m2侧墙活荷载标准值 qQk=5 KN/m2准永久组合系数 q=0.4侧墙准永久荷载设计值 q准=qGk+qqQk=64+0.4x5=66KN/m2荷载准永久组合值与基本组合值之比 q准/q基=66/93.4=0.707最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离Cs=40mm8.2内跨裂缝宽度验算8.2.1内跨柱上板带支座：h0=650 AS=1571mm2 ftk=2.01N/mm2荷载准永久组合弯矩值 Mq=0.508M=0.508x210=106.68KNm按荷载准永久组合纵向受拉钢筋的应力sq=Mq0.870AS=106.68x1060.87x650x1571 =120.08N/mm2按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率 te=AsAte=As0.5bh=15710.5x1000x700=0.00450.01取te=0.01在最大裂缝宽度计算中，当te0.01时，取te=0.01（按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率。裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数=1.1-0.65 ftktes=1.1-0.65 2.010.01x120.08=0.010.2取=0.2裂缝间