资中沱江二桥悬臂梁挂篮施工总结.doc

1、资中沱江二桥连续悬臂梁挂篮施工总结一、工程概况：资中县沱江二桥主桥部分总长350m，桥跨布置为50（边跨）+77（次中跨）+96（中跨）+77（次中跨）+50（边跨）。主桥箱梁断面形式为变截面单箱双室，箱梁顶面宽度为23.0m,箱梁底宽15.5m；箱梁（梁高为裸箱梁中心线处箱梁顶面到箱梁底面的距离）：中主墩与箱梁相接的根部断面梁高位6.0m，边主墩与箱梁相接的根部断面梁高为4.8m，现浇段和合拢段梁高均为2.5m，梁高及底板厚度均按1.8次抛物线变化，200号梁段及300号梁段总长12m，在与中主墩墩身对应的2.5m范围内等梁高（为6.0m）；100号梁段及400号梁段总长为10m，在与边主墩

2、墩身对应的2.0m范围内等梁高（为4.8m）；箱梁顶板跨中厚度为30cm，并设有2%的横坡；箱梁底板厚度：合拢段均为30cm，中跨根部至合拢段按1.8次抛物线由60cm渐变至30cm；箱梁腹板厚：跨中厚度均为60cm，在各端部直线渐变为90cm。在每个0号梁段对应墩壁设一道横梁，在箱梁两端支承处，跨中合拢段也各设一道横隔板，并且在横隔板上均设有人洞。为保持箱内干燥，在箱梁根部区段底板上设有排水孔。下部结构主墩均采用单薄壁墩型式，其中8号墩及11号墩壁厚2m；9号墩及10号墩壁厚2.5m。主墩基础为群桩基础，顺桥向2排，横桥向4排，桩径均为2.0m。上部构造采用挂篮悬浇施工，主墩采用翻模施工，桩

3、基采用钻孔桩施工。全桥采用悬臂法施工，除墩顶现浇段0#块、边跨直线段及合拢段，其余各梁段均采用移动挂篮悬臂浇注。二、菱形挂篮的主要组成部分： 挂篮的主要组成部分：主桁系统、底模平台、吊挂系统、外导梁系统、走行系统、后锚锚固系统。图1沱江二桥主桥菱形挂篮正面图 图2沱江二桥主桥菱形挂篮侧面图三、菱形挂篮特点1、挂篮结构优点：1）、菱形挂篮外形美观，结构简单，杆件受力明确，计算模型与实际结构吻合较好；2）、挂篮所用材料为常用材料，购料、加工制作简单；3）、挂篮刚度大，变形小；4）、每只挂篮的菱形桁架均为焊接结构，单片重约3T，可一次吊装到位；5）、菱形挂篮结构系统拆卸方便，便于公路运输，悬臂长5m

4、，满足国内悬浇施工最长的4m梁段悬浇要求。2、挂篮移动外模板随主桁一次行走，利用外滑梁吊起外模，外模后端临时绑定底模平台，吊住底模平台一次行走到位。3、后锚固后锚固系统设后上横梁，锚固筋的布置，布置方式有较广泛的适应性。四、挂篮的设计计算1、计算假设根据挂篮设计图纸，对挂篮的主要构造进行了空间建模，采用通用有限元分析程序SAP2000进行空间分析。 计算中对传力作了如下的假定：（1）箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁分别传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁承担。（2）箱梁顶板砼、内模支架、内模重量通过内滑梁分别由前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁承担。（3）箱梁底板、腹

5、板砼及底篮平台重量分别由前一节段已施工完的箱梁和挂篮主桁的前上横梁承担。2、计算参数钢材及精轧螺纹钢筋：弹性模量：E=2.1e5 MPa密度：=7850 Kg/m3泊松比：=0.3 线膨胀系数：=0.000123、计算模型挂篮结构计算模型见下图2-1，包括主桁架、立柱间横向连接系、前上横梁、底篮、导梁等所有的承重系统。主桁架主桁平联桁架前上横梁导梁、滑梁底篮纵梁后下横梁前下横梁图3菱形挂篮结构计算空间模型4、挂篮主要技术参数悬臂浇注箱梁梁段最大重量：217.4t悬臂浇注箱梁梁段最大分段长度：4.0m悬臂浇注梁段高度变化：2.5m6m挂篮自重：65t5、挂篮设计基本参数（1）梁段混凝土重量：2.

6、6t/m3（2）人群及机具荷载取2.5 KPa。（3）风荷载取800 Pa。（4）超载系数取1.05；（5）新浇砼动力系数取1.2；（6）挂篮行走时的冲击系数取1.1；（7）抗倾覆稳定系数2.0；（8）荷载组合：砼重+挂篮自重+人群机具+动力附加系数 (强度、刚度)挂篮自重+冲击附加系数+风荷载 (行走稳定)6、计算结果6.1底篮纵梁计算6.1.1箱梁各部分重量单侧翼缘板重：10.1t单室顶板重：19.1t单腹板重:：29.4t单室底板重：36.2t底板纵梁计算6.1.2底板纵梁（箱梁两腹板中间段）受力分析表1 底板纵梁荷载分析表工况：1#块浇筑6#块10#块1底板砼重量KN/m218.112

7、92底板砼设计重量KN/m218.1*1.2*1.0522.815.1211.343施工荷载KN/m22.54底模自重KN/m21.25纵梁自重KN/m0.446荷载取值（纵梁间距1 m）KN/m（22.8+2.5+1.2）*1+0.442719.2615.5图3底板纵梁受力分析（1#）6.1.3腹板纵梁(箱梁腹板下方)受力分析：表2 腹板纵梁荷载分析表工况：1#块浇筑6#块10#块1腹板砼重量(单侧)KN/m2135.294712腹板砼设计重量KN/m2135.2*1.2*1.05=170.4118.589.53施工荷载KN/m22.54底模自重KN/m21.25纵梁自重KN/m0.446荷

8、载取值（纵梁间距0.15 m）KN/m31.718.814.4图4 腹板纵梁（1#块）受力分析6.2导梁、滑梁计算6.2.1导梁1计算图5导梁1（1#块）受力分析6.2.2导梁2计算图6导梁2（1#块）受力分析6.2.3内滑梁计算图7内滑梁（1#块）受力分析6.3挂篮主桁竖向变形图8为主桁在荷载组合条件下竖向位移图。f=12.3mm图8荷载组合主桁变形图6.3.1挂篮主桁轴力图表2挂篮主桁在荷载组合条件下的轴力图。杆件编号杆件名称杆件计算长度（mm）轴力（t）A1下平杆4500-80A2立柱3500-64A3后拉杆5700.9101.64A4上平杆500080A5前斜杆6103-98.1A2A

9、3A1A5单位：tA4 图9挂篮主桁杆件轴力图单位：t图10挂篮主桁支点、后锚受力图6.3.2挂篮主构件强度、刚度和稳定性分析菱形主桁架结构平面杆系共5根杆件，杆件截面240。如图3-9所示。A1A3A4A5A2图11挂篮主桁杆件图图12荷载组合挂篮主桁A5杆件受力图 6.3.3前上横梁验算图13前上横梁受力图6.3.4前下横梁验算图14前下横梁受力图6.3.5后下横梁验算图15后下横梁受力图计算结果表明：主桁架结构及前后横梁的强度、刚度、稳定性均满足规范设计要求。6.3.6吊杆验算由计算可得底篮吊杆的拉力为：吊杆编号123456前横梁14.3t17.75t20.77t20.77t17.75t

10、14.3t后横梁19.73t27.22t29.96t29.96t27.22t19.72t吊杆采用直径32mm、抗拉强度标准值为750MPa的精轧螺纹钢筋。A=804.2 mm2N/A =29.96104/804.2=372.5 MPaf/2=375MPa故吊杆满足规范2倍安全系数的要求6.3.7锚固系统验算从空间分析计算结果可以得到，一个后锚点的最大锚固力为61.53t，采用4根直径32mm、抗拉强度标准值为750MPa的精轧螺纹钢筋。A=804.2 mm2 4=3216.8 mm2N/A =61.53104/3216.8=191.3MPaf/2=375MPa故后锚钢筋满足规范2倍安全系数的要

11、求。6.4结论基于前述计算，得到以下初步结论： 挂篮主桁架，前横梁构件强度、刚度、整体稳定和局部稳定都能满足规范设计要求。 挂篮吊杆以及锚固系统验算表明，精轧螺纹钢吊杆以及后锚吊杆都能满足规范设计要求。 底篮纵梁I28a软件计算结果为“false”，其原因是纵梁单根计算，横向失稳，建议施工时将纵梁工字钢连成一体。五、挂篮加工说明所有挂篮结构按钢结构工程施工及验收规范（GB50205-95）、钢结构工程质量检验评定标准（GB50211-95）进行焊接、制作、安装、涂漆、检验。1、各加工件所有孔眼采用钻孔，不得现场冲孔；孔径及光洁度满足设计要求，相邻螺栓孔间距允许误差为0.25mm，端孔边距的允许

12、误差为0.5mm。2、钢板及钢吊带的加工要确保设计尺寸，不准采用手工切割，其切割边距要满足设计要求，并要消除热影响区对钢材力学性能的不良影响。3、对重要的受力部件，如主桁片杆件及焊缝、吊带、销轴、后锚筋等应作探伤检查。所有销轴均须调质。所有主桁杆件的焊缝要求作超声波探伤。无任何缺陷方可使用。4、后锚筋采用精轧螺纹钢筋，两端须套双螺母并加设垫板。5、所有焊接必须遵守建筑钢结构焊接规程（JGJ81-91）和挂篮设计图。对主桁片等重要受力构件，须制订合理的焊接工艺，所有编号的焊接构件必须工厂加工，保证焊缝高度和焊缝质量。各焊接构件必须减少其焊接变形，如有较大变形，应予以矫正。主桁各杆件之间焊接、主桁

13、杆件与节点板之间的焊接采用埋弧自动焊，加劲板及补强板的焊接可采用手工焊。6、滑道底板上平面，要求刨平，滑道槽内及不锈钢滑板，加工后不涂油漆，涂油并包装防护好，以防损坏其光洁度。7、各构件加工完毕后，底模平台及主桁部分要求进行试拼，试拼合格后进行涂漆运至现场。六、挂篮施工步骤1、挂篮安装1.1 轨道安装放出挂篮行走轨道轴线，安装轨道垫梁（轨道垫梁下用水泥砂浆找平）、行走轨道（精确设置一组中两根轨道间距及两组轨道间距，确保主桁的间距），并操平垫实。 严格控制轨道间的中心距与图纸一致。利用箱梁竖向精轧螺纹钢把轨道压紧（轨道顶面锚固处小压横梁、螺母和垫板；若是斜腹板的竖向精轧钢筋），可采用合格的连接器

14、增加其长度（精轧螺纹钢筋连接器要对半连接），最后用长尺复核轨距。每根轨道锚点不少于2处。图16轨道安装1.2 主桁安装安装反扣轮组和前支座，使其分别座落在轨道合适的位置处，同时设置临时后支座。图17反扣轮受力图反扣轮吊带与A1杆同时安装图18主桁构造以轨道为基准放出主桁安装轴线及平面位置，调整挂篮前支座位置（主桁的前支点安装时一定要钢垫梁垫实，钢垫梁支承面平整，必须能够承受挂篮及最大块段砼施工时的的重量，前支座不受力）。单片主桁片上的A1杆、A2杆、A3杆、结点箱体J1、J2、J3在地面上先组拼成一个单片三角形。安装A1杆与J2结点箱的后销轴时，要与反扣轮吊带一起安装，并注意一片主桁片的安装位

15、置（腹板高侧、低侧）、前支座的高底、反扣轮吊带长短。（说明：由于桥梁横坡影响，箱梁顶面有高差，垫梁、轨道统一高度，为了保证主桁高度一致，在前支座、反扣轮吊带上进行调节，安装时注意区分。）在J2箱体下设置临时后支座，三角架吊装就位，为保证单片三角桁架的稳定，首先安装反压装置，并在一片主桁上用2只2吨葫芦（图中未示意）左右拉住收紧，使其稳定并调整主桁架的左右垂直度，各片主桁在纵向一定要平齐（各片主桁架在纵向上前后误差不大于1cm）。后锚及时压紧，保证纵梁稳定，横向的2吨葫芦收紧，这样纵横向就稳定了。图19 主桁安装1.3安装横向联结桁架在A2杆件的两侧先安装149cm的不等边角钢、高是16cm，用

16、螺栓与主桁片上的A2杆联结，螺栓要拧紧，吊装横向联结桁，先临时固定一片，再吊装另一片，临时2只2吨葫芦在A2杆件两侧固定，再用横向支承架把两片桁架联成整体，横向联结桁架的上下水平杆与固定在A2杆上的角钢电焊，横向联结片不得与A2杆焊接。桁架在没连接成型前要有牢固的临时支撑，以免倒塌。图20横向联结桁架安装在地面上拼装A4杆、A5杆、结点箱体J4，用2吨葫芦临时形成三角架吊装到已经安好的三角桁架上，形成菱形主桁架。图21完成主桁安装1.4挂篮底篮安装在箱梁下面的地面上，底篮上的纵梁临时点焊在前后下横梁上，形成一个平面整体。将挂篮底篮拼装完成后用卷扬机提升挂篮底篮。待底篮提升到位后穿好底篮的前后吊

17、杆，底篮吊到位后安装吊杆，铺设底模板形成底篮，调整好高度。说明：底篮整体吊装要考虑起吊重量，起吊能力不足时要分件吊装：先吊装后下横梁，用钢绳、葫芦固定，穿入吊杆把后下横梁固定在箱梁上，吊起前上横梁安装到位、穿入吊杆固定在前上横梁上，吊起前下横梁，用葫芦临时固定，吊杆下端与前下横梁吊具连接（吊杆一定要拧满吊具的螺纹）。逐根安装纵梁，安装底模板，形面底座系统。1.5安装后下横梁先安装横梁吊具,在横梁的双拼型钢间,一个吊具焊有两块连接钢板(设有穿销轴孔),吊具伸入两钢板间,插上吊具销轴,设好保险插销。吊具上端拧入吊杆，拧满吊具螺纹（长度11CM），在吊具上口划线做好记，便于每次检查吊杆拧入位置。挂篮

18、底模平台（后下横梁）吊点是短吊杆和长吊杆，必须先安装中间的短吊杆使底模贴紧后，再提升两侧的长吊杆，以保证底板底面线型美观，箱梁底板吊杆上、下面用铁件垫平。短吊杆安装时派人下去配合，使吊杆下锚固点座落在正确的位置上，必要时应调整千斤顶小扁担梁位置，使吊杆垂直，防止受弯而折断。1.6安装前上横梁前上横梁要垫水平并焊接在J4结点箱的临时钢板上（J4结点箱顶面设有一块钢板用于连接前上横梁）。前下横梁的构造、安装与后下横梁一样，只是吊具位置不同。吊杆垫梁垂直前上横梁放置，同时吊杆垫梁的位置选择要保证吊杆垂直受力。图21前上横梁安装图22前下横梁安装起吊前下横梁（相应的横梁吊具安装好），用两只葫芦临时吊住

19、，把安好的前上横梁吊杆拧入横梁吊具中，利用前吊杆调节前下横梁高度。1.7 安装底纵梁底纵梁按设计的位置，逐个安装，纵梁与前后下横梁点焊固定，确保前后横梁的间距保证吊杆的垂直受力。在纵梁跨中，在底板位置纵梁底部横向设置一根小槽钢，与纵梁点焊，加强纵梁的横向稳定性。纵梁底平联一根小槽钢1.8 安装底模板吊上底模板，逐块安装铺平整。1.9 安装侧模版将侧模运至现场，用起重设备提升侧模（提升前插入导梁）。提升到位后临时放在底篮的外侧纵梁上、临时固定，穿好吊杆，导梁前端吊在前上横梁上，导梁后端吊在箱梁上，侧模整体地悬吊在导梁上，导梁中一侧有一根长导梁是用来挂篮前移时滑动，后端有两只吊具（滚动吊具、承重吊

20、具），承重吊具安装在前、滚动吊具安装在后。 导梁图23安装底模、侧模图1.10 安装顶板底模同样方法安装顶板导梁、模板。安装完毕后，调整底模及侧模的标高和轴线，完成挂篮拼装。2、挂篮移动2.1 挂篮移动准备2.1.1 砼达到规定强度后，梁段预应力张拉。检查主桁后锚孔（筋）与底篮后锚孔、导梁、滑梁、后吊杆的预留孔的位置，尺寸是否准确，必要时进行修整。同时检查箱梁有无缺陷（如裂缝的长度、宽度、深度、位置等）并记录，以便挂篮移动后作一对比检查。2.1.2 检查各千斤顶及各手拉葫芦、卷扬机、保险绳等，要求技术性能良好。2.1.3 检查滑梁的滚动吊具与滑梁之间的空隙是否有咬边，如有应进行调整。2.1.4

21、 移篮各关键部件设置的保险装置（如前横梁、后横梁保险钢丝绳等）必须加设，任何人不得擅自取消。检查各销轴的弹簧插销是否到位。2.1.5挂篮前移要有专人统一指挥。图24挂篮示意图2.2、挂篮移动步骤2.2.1 前段箱梁顶面上轨道设置测放挂篮前移轨道位置，铺设轨道垫梁、轨道（轨道接长：工字型轨道接长是在接头的腹板上利用螺栓、两块连接板把两根轨道连成一整体、严禁使用电焊连接轨道），并抄平垫实，同时用箱梁的竖向精扎螺纹钢、通过反压梁锚固轨道；检查确认所有轨道锚固牢靠。轨道安装要顺直，轨道顶面要保持水平，轨道的高差不大于3mm。2.2.2 后横梁上外吊杆设置及底篮的保护设置桁架两端通过吊杆（两吊杆间距大于

22、箱梁顶板宽度）吊住后下横梁，拆除锚在箱梁上的其他后下横梁上的吊杆，底篮后下横梁同时用钢丝绳、10吨葫芦悬挂在侧模上的滑动导梁上加以保护。 2.2.3 同步下放底篮后吊杆，底篮脱离箱梁底（1015cm），再同步下放前吊杆，使前后下横梁顶面保持水平（高差不得大于5cm，防止下横梁前移时的失稳）。脱落模时，应注意先松后吊杆，再松前吊杆，否则会因底模蹩劲短吊杆无法卸脱。底篮脱离底板，调整好两下横梁高度后，挂在箱体上的后吊杆拆除。外侧外梁（外侧短导梁）后端吊杆拆除。挂篮底篮前端挂在前上横梁上，后端通过两外侧的吊杆挂在主桁的平联上。内模同样下放1015cm。这样挂篮的模板系统与梁体就完全脱离了。图25 挂

23、篮安装步骤示意图2.2.4 导梁（滑梁）吊具的第一次转换各导梁上后端的滚动、承重吊架进行转换（箱梁砼浇筑时导梁上的承重吊架受力，挂篮前移时，滚动吊架受力），先收紧滚动吊架，这时后端的两种吊架都在受力，放下承受吊架15cm，此时滚动吊架受力。安装行走后吊杆（上端固定在平联桁上、下端吊住后下横梁），收紧行走后吊杆使底篮作用在横向平联桁架上，保持前后下横梁在同一高度上。拆除内外滑梁上的承重吊具上的吊杆、拆除翼板下外侧导梁（短导梁）后端的承重吊具并把导梁固定在外模上。拆除后吊杆，这样底篮前端作用在前上横梁上、后端通过外吊杆作用在平联上。2.2.5 放松主桁后锚杆，反扣轮扣住轨道，检查各反扣轮咬住轨道，

24、反扣轮受力；用千斤顶同时顶起主桁，拆除钢支座，固定行走器，慢慢放松千斤顶、行走器受力，完全松开后锚杆使主桁的反扣轮（扣住轨道）完全受力，此时主桁作用在行走器、轨道上。反扣轮受力2.2.6 挂篮移动前，先观察模板与箱梁砼面是否安全脱离（无物件扣、缠、挂住）；挂篮前移时在主桁后端各用一个10t链条葫芦反拉带紧进行前移保护。在底篮后下横梁与外侧模滑梁之间安装10t葫芦(此时后下横梁吊在外滑梁上)，同时设置备用安全绳。同时收紧花篮螺栓(一端扣在反扣轮上、另一端扣在结点箱底部)，保证反扣轮吊带垂直受力。2.2.7 利用5吨的手动葫芦（千斤顶）同步牵引，使挂篮主桁架、底篮系统、侧模系统同步前移就位至下一节

25、段要求位置。挂篮移动速度控制在510cm/min左右，移动过程必须保证平稳，后梢10t葫芦（移动前必须在主桁后端挂好防倾千斤绳）随挂篮前进速度释放，不发生意外时，千斤绳是不受力的。挂篮前进困难时要及时检查是否有地方卡住。挂篮移动过程中左右桁架要保持平衡、前后主桁片距离控制在10 cm内（在轨道上每10cm划一道线），同时应保证两端的不平衡力矩差符合设计要求（两端主桁前移相差不超过1m）。2.2.8 轨道压梁挡住反扣轮时，必须先在反扣轮后加压梁压住轨道后方可拆除挡道的轨道压梁。2.2.9主桁前移到位后，挂篮后锚点进行锚固。千斤顶同时顶起各片主桁，安装临时钢支座，下放主桁使其回落到临时钢支座上。预

26、压及砼浇筑时行走器、销轴不得受力。2.2.10 安装底篮后吊杆、翼板吊杆（承受吊具受力）。2.2.11 调整模板位置及标高。2.2.12将内模（顶板）用两台3t葫芦拉出就位，安装吊杆（承重吊具受力）；解除内滑梁尾端滚动吊具锚固，移动滚动吊具到预留孔处，重新穿吊杆，等待下一次行走。图26 挂篮移动一个循环完成2.2.13 移动完成后检查各部位（螺栓、销子、主桁、平联）、钢丝绳、葫芦及和主要受力焊缝，做好记录，发现问题要及时通知负责人并及时处理，否则不得开工作业。32#12#块悬浇施工1）解除挂篮后锚。挂篮主桁及内、外滑梁带底模一起前移至下一节段施工位置；2）设置挂篮后锚固，调整底模；3）绑扎箱梁

27、底板及腹板钢筋、安装预应力筋（孔道）；4）挂篮内模前移到位；5）继续绑扎箱梁顶板钢筋、安装预应力筋（孔道）；6）检查挂篮结构，灌注混凝土并养护；7）放松吊带使底模脱落，张拉预应力筋。节断施工完成。9）重复步骤17，完成3#-12#节段的施工。七、挂篮施工过程中的线性控制1桥梁施工控制的主要目的是使施工实际状态最大限度的与理想目标状态相吻合，要实现这一目标就必须了解施工状态偏离理想目标的所有因素，尽可能使施工状态接近理想目标状态，以便对施工实施有的方失地有效控制。2.大跨度桥梁施工控制的影响因素1）结构参数的影响不论何种桥梁的施工控制，结构参数都是必须考虑的重要因素，结构参数是结构施工模拟分析的

28、基础资料，其准确性直接影响分析结果的准确性，实际上桥梁结构参数难以和设计所采用的结构参数完全吻合，总存在一定的误差，施工控制如何使结构参数尽量接近真实结构参数，是施工中必须首先解决的问题，结构参数主要包括以下几种：a箱梁块件几何尺寸，任何施工都可能存在截面尺寸误差，这种误差将直接导致截面特性误差，从而影响结构内力、变形等的分析结果，故控制过程中要对结构尺寸进行动态误差分析；b结构材料弹性模量：即箱梁结构截面混凝土弹性模量。箱梁结构截面混凝土弹性模量总与设计采用值有一定的差值（即使进行现场抽样检测，试验块件的大小，所做的试验与实际也存在一定的差别），所以在施工过程中要根据施工速度经常性的现场抽样

29、试验，了解混凝土强度波动性变化较大情况，随时在控制分析中对混凝土弹性模量的取值进行修正；c材料容重，特别是混凝土材料，不同的集料与不同的钢筋含量都对容重产生影响，施工过程中必须对其进行较为准确的分析与试验；d材料膨胀系数，尤其是在施工所有的钢筋要特别注意；e施工荷载，在所有的悬臂浇筑施工过程中，均存在施工临时荷载，这部分施工临时荷载对受力与形变的影响，在控制施工中有不可忽视的，要根据实际进行分析取值；f预应力：预应力是预应力混凝土结构内力与变形控制考虑的重要结构因素，预应力的大小受很多因素的影响，包括张拉设备、管道摩阻、应力钢筋断面尺寸、弹性模量等。2）施工监测的影响监测是桥梁施工控制的最基本

30、手段之一。监测包括应力监测、变形监测等。因测量仪器、仪器安装、测量方法、数据采集、外界条件情况等存在一定的误差，所以，结构监测总是在一定的误差。这些误差一方面可能造成结构实际参数、状态与设计或控制值吻合较好的假象，也可能造成将本来较好的状态调整得更差的情况。所以，保证测量的可靠性对控制极为重要，在控制过程中，除从测量设备、方法尽量设法减少测量误差外，在进行控制分析时还必须将其计入。3）分析结构计算模型的影响无论采用什么分析方法和手段，总是要对实际桥梁结构进行简化和建立计算模型，这种简化使计算模型与实际情况之间存在一定的误差，包括各种假定、外界条件处理、模型变化的本身精度等，需要大量的实际数据进

31、行研究，使计算模型带来的误差降低最低限度。4）温度变化的影响温度变化对桥梁结构的受力与变形影响很大，这种影响随温度的变化，在不同时时刻对结构状态（应力、变形）进行测量,其结果是不一样的，温度变化相当复杂，包括季节温度、日照温差、骤变温差、残余温度、不同温度场等，控制中是难以考虑的，即使要考虑也是相当复杂的，通常是将控制理想状态定位在某一特定温度下，从而将温度变化对结构的影响排除（过滤）。一般是将一天中温度变化较小的早晨作为控制所需实测数据的采集时间，但季节性温差和桥体内温度残余影响要予以重视。5）混凝土收缩、徐变的影响对预应力混凝土桥梁结构而言，材料收缩、徐变对结构内力，变形有较大影响，这主要

32、是由于大跨径桥梁施工中，由于混凝土龄期短，混凝土徐变，收缩影响较大，必须加以分析和控制。混凝土徐变、收缩受很多因素的影响，由于这些因素影响的徐变、收缩值在实验上的统计结构最少有15%20%的变异系数，而且实验的结构，其实验环境往往与实际结构物所处的条件相差甚远，准确性较低。影响徐变，收缩的主要原因有：a.水泥品种；b.集料性质；c.混凝土配合比；d.外加剂及其其他成分；e.加载龄期；f.环境龄期；g.环境温度；h.试验块件尺寸；i.预应力持续时间；j.预应力的大小；混凝土的徐变、收缩机理到目前还未完全搞清楚，机理相当复杂的，但在本质上取决于内部的物理、化学变化过程。混凝土徐变理论目前有：a力学

33、变化理论。认为混凝土徐变是由于持续荷载作用在水泥浆的毛细结构上，使水泥浆与周围介质建立了新的气压平衡产生的；b缩性理论。认为混凝土的徐变是由于晶格滑动产生的；c.粘性理论。认为水泥是一种高度粘性材料，持续荷载作用下的粘性流动产生徐变，此外还有内力平衡理论、微裂缝理论等。混凝土收缩主要包括两个过程：一是干燥过程中的水分蒸发；一是碳化过程中体积变化。3.施工控制方法施工控制的目的与任务是解决施工中的实际情况与设计计算的差值引起的各阶段主梁挠度误差导致的各施工块件预拱度误差问题。对预应力混凝土连续桥，由于主梁为主要承载构建，刚度很大，块件一旦浇筑，对主梁挠度不可能进行任何有效调整的方法，只能采取预测

34、控制的方法。本桥采用灰色系统理论预测法对桥各块件浇筑的预拱度及底模标高进行反馈预测控制，即对每一块件施工，对各工序前后的标高变化进行观测，得到实测状态，根据实测状态与理论状态进行控制分析滤除随机误差，并判断系统误差是否明显存在，若系统误差不明显，直接预告下一阶段预拱度与底板标高；若系统误差明显存在，测进行参数识别，然后调整参数模拟施工过程进行前进分析。前述各项影响因素中，温度变化作为参数加以识别，这是因为梁体混凝土温度场随时间变化与分布过于复杂，即使埋入温度传感器对梁体温度进行观测，也难以较为准确地把握整个梁体温度场的变化情况，实际上，在季节温度和日照温差中，季节温差表现为体系温差，对主梁挠度

35、影响甚小，予以忽略，日照温差对主梁挠度影响较大，不能忽略，对这一因素拟采取早晨日出之前观测主梁标高的方法予以避免。4.控制实施1）预应力连续梁线形控制具体操作程序a.横向线形控制：根据“资中沱江二桥预应力混凝土连续梁施工设计图纸”计算出：每节段梁长结合梁段中轴线，确定每节两前后端中心坐标，并分别在每节浇筑完的梁顶、翼缘板端部做上标记。b.竖向线形控制：竖向线性控制程序：首先根据菱形挂篮，内外侧模、底模重量及梁段重量计算出需要预压的重量，然后根据挂蓝静载试验获得后锚和前支点的弹性、非弹性变形值及钢绞线管道摩阻损失试验测定的数据给数据给监控单位，由监控单位确定各梁段理论梁底立模标高及设计挠度值。2

36、)具体操作要求：a.提供相关的技术资料具体项目如下：混凝土龄期为3、7、14、28、90天的弹性模量；气温资料；实际工期与未来进度安排；挂篮主要尺寸及支点反力；其他施工荷载在桥上布置与大小；每一梁段灌注混凝土及张拉预应力束后主梁实际标高；其中，混凝土弹性模量及气温资料提供，可通过试验室选配的C55砼配合比制作砼试件，分别按3、7、14、28、90天要求提供弹性模量。在梁体内、左右侧腹、顶板预留孔内布置温度计量测梁体内外温度，并安排专人在每天同一时间记录，尤其是在每梁段体砼浇筑完成后，前72小时内记录（6小时/次），后48小时内记录（12小时/次）。b.现场测量控制各梁段施工时，复测挂篮的中线和

37、标高，调整符合要求后，在梁段端部左右腹板正上方各焊一根短钢筋棒（顶端打磨光滑，标高与本梁段梁顶施工立模模标高相同）作为观测点，首先测得挂篮就位、混凝土浇筑前标高为h21(h21).梁段混凝土一次浇筑作业结束后，精确测量观测点标高h22(h22)。当每节梁段混凝土强度达到设计强度85%时，穿束对称双向张拉纵向预应力钢铰线束、横向预应力束张拉前以及压浆后，测量记录观测点的标高h23(h23)和h24(h24)。将每节梁段混凝土灌注前后观测点的标高差，即该梁段端部挠度值h22-h21=h21(h22-h21=h21),以及预应力束张拉前后该梁段端部挠度值h24-h23=h22(h24-h23)=h2

38、2,与根据线形控制计算结果绘制出的“悬灌阶段梁体挠度统计表”中的h21计（h21计）和h22（h22计）相比较。如果h21计（h21计）与h21（h21计）h22计（h22计）和h22（h22计）的差值都小于5mm，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个差值中有一个或二个都大于5mm，则据需要在下一梁段按修正的立模标高施工。另外还在对测点的布置及测量时间作如下要求：测点时间的确定：每一梁段上的测点由监控单位决定。测量时间的选定：由于温度影响，主要是日照的温差直接影响着立模的放样、复测等的精度。并且每天都把已浇完的梁段控制点进行复测，观察其变化并及时调整。如果必须在其它时间进行，应予以修正，一般

39、昼夜温差10左右时，标高变化在7-10mm之间。现场测量要求专业及时，有效。并配备先进的测量仪器，用全站仪控制中线，用高精度水准仪控制标高，严格按照线形控制方案施测。观测中注意测法，所有观测点均应换手复测可成为一个可用的数据，并确保准确及时测得数据。每天同一时间内对各点进行观测，由专职测量工程师及时提供准确的测量数据给主管工程师，由主管工程师把所有数据汇总分析，确定各个工序、各种原因引起的标高变化的修正系数。并与专业线形监控师协商、核算确定下一梁段立模的标高。施工高程控制要点：为保证箱梁轴线、高程的施工精度，及时准确的控制和调整施工中发生的偏差，测量工作必须有一套严格的程序；并以III等水准高

40、程精度控制联测，选用高精度水准备工作仪，其偶然误差1mm/km。c.坚向线性控制的方法立模的标高的确定：箱梁悬灌的各节段立模标高按下式确定：H1=H0+fi+(-fi预)+f篮+fx式中H1待浇段箱梁底板前端处挂篮底模标高(张拉后);H0该点设计标高f1本施工段及以后浇注的各段对该点挠度的影响值,该值有设计图纸提供,实测后进行修正,按经验 修正系数为0.50.9;f1本施工段顶板纵向预应力束张拉后对该点的影响值,由设计图纸提供,但需实测后进行修正,(经验修正系数为0.81.0可供参考);f篮挂篮弹性变形对该灌注段的影响值,由挂篮结构和构造决定,本桥由挂篮竟载实验实测获得为15mm;fx由混凝土

41、的徐变、收缩、温度、结构体系转换、二期恒载、活载等影响产生的挠度计算值,其中徐变、收缩值可按1个月内完成的节段考虑.本工程1个月浇筑3节段,则其值分别按前3段的理论计算值的0.25、0.1、0.07、0.05计算,此值在昼夜平均气温为15以下时接近实际,当气温在20以上时明显偏小,要根据实测进行修正。d.施工工艺引起挂蓝不均匀沉降的预防对策第“c”中立摸标高的确定公式中的几个变量,可以根据理论分析及实测数据所得的修正系数加以确定,基本上能满足规范要求.另外悬灌施工中还有挂篮的后锚和前支点的变形引起的沉降量,由于施工操作的差异会有较大的变化,而且此操作具有较大的离散性.对此,我们采取在滑道的铺设

42、、前支点的支垫施工过程中安排专人负责,尽量减少人为的偶然性误差;挂篮的后锚是用16根32精扎螺纹钢锚固在梁体顶、腹板内,锚固的松紧程度同样会直接影响这一阶段的变形量.为保证锚固的松紧程度一致,减少由于锚固的松紧不一致而引起的不均匀沉降量,施工时严格控制每根锚固螺纹钢30KN的初张拉力.从而把上述2项工作可能引起的变形控制在3mm之内。5.监控测量频度，时间及观测内容监控测量是控制成桥线形主要和最直接的依据，在每一块件上顶板设置5个测点（其中4个为对称测点），底板设置对称的2个测点，见附件3。这样不仅能观测箱梁挠度，同时可以观测箱梁是否发生扭转变化以及支架翼板的刚度。1）监控测量频度：每一块件施

43、工观测4个测次，即混凝土浇筑前；混凝土浇筑完；预应力张拉前；预应力张拉完。2）监控测量时间：混凝土温度有迟后现象，一般观测时间选在混凝土温度最低且较为稳定的时间进行，经过大量的观测，这一时间一般在早晨6点8点30分，故晴天，尤其是在日照强烈的晴天，选择在黎明观测，最迟在太阳出来后半个小时观测完毕，因为日出后梁体受日照不均匀，使主梁顶板与底板、日照面与背阴面一起温差，梁体下挠不一致，反映的情况不真实。阴天与小雨可对观测时间不受限制。3）观测的内容：根据意义及目的的不同可分为两种情况，即箱梁块件成型标高与挠度换算标高观测。对于成型标高观测，要求对前3个测次，即混凝土浇筑前；混凝土浇筑完；预应力张拉

44、前，对当前块件的顶板5个测点及底板2个测点全部进行观测对于挠度换算标高，对每一块件，仅观测顶板桥轴线两侧的两个对称测点，对第一个测次（浇筑前）要求对悬臂0号当前施工块件（桥轴线两侧的两个测点）逐点进行观测，后三个测次观测（桥轴线两侧的两个测点）旋臂端倒退5个块件。4）在观测时注意事项a.水准仪要经常性检查，i角误差是否满足要求；b.后视对数力求准确，最好在测点观测完毕后再进行一次后视c.后视距离相差不能太远，要力求读数清楚为原则；e.点观测时，墩上施工作业要求配合，如起吊设备作业将导致旋臂震动，悬臂越长震动越明显，使观测工作无法进行；f.测，记录最好由两人负责，记录人员在记录时，最好要回报而且

45、及时，以利观测者能及时发现自己报数的错误，缩短观测时间，不至于影响其它工序太多时间g.点标高及时计算，并和观测标高数据或预测下挠值对照，现问题及时得到以解决。6施工质量保证措施 1）首先成立精测队根据设计及施工方案要求加强连续梁的线形控制。 2）加强原材料的检测工作:水泥、钢材等厂供材料有出厂合格证和材质化验单,并控制其质量规格符合施工要求，对砂、石料等地材进行性质、强度实验,严格控制其粒径及含泥量等不超过设计规范要求。 3）特殊材料:如15.24钢绞线、25mm精扎螺纹钢筋、竖向锚具等必须先抽取样品送具有资质的质检单位进行检测,检测合格后再订货，工程所用材料必须经抽样检验合格后才能使用。 4）采用有自动计量装置拌和站集中拌和的方法组织混凝土供应,混凝土运输车运输,混凝土输送泵灌筑。 5）坚持施工过程中的实验制度,混凝土浇筑对每批混凝土均进行坍落度实验并记入施工纪记录。 6）钢筋在加工时采用模具配合以保证加工精度，焊接优先选择闪光对焊,没有条件时采用直流焊接.钢筋保护层采用塑料块或弧形混凝土块以免影响混凝土外观质量。八、总结挂篮施工工艺现已成熟的运用到悬臂梁的施工生产中，而本次采用的菱形构架使得作业面开阔，便于钢筋绑扎及混凝土浇筑，输送泵的泵管可以从两片桁架中间通过直至前方施工节段，从而加快施工进度。资中沱江二桥项目桥面宽为23m，比