东山国际新城H1-2区一标段抹灰工程施工方案.doc

1、东山国际新城H1-2区一标段工程 抹灰工程施工方案东山国际新城H1-2区一标段工程抹灰工程施工方案编 制 ： 审 核 ： 批 准 ： 中铁二局东山国际项目经理部二一二年十一月中铁二局股份有限公司东山国际新城项目经理部 第11页目 录1 工程概况12 编制依据13 加固方案13.1 地下室顶板加固简介13.2总体思路23.3 加固支撑架的构造23.4 加固支撑架的搭设和使用要求34 加固支撑架的拆除35 施工安全措施36 地下室顶板加固支撑架设计计算书46.1 参数信息46.2 模板面板计算56.3 模板支撑方木的计算76.4 板底支撑钢管计算86.5 模板支架立杆荷载设计值(轴力)106.6

2、立杆的稳定性计算107 地下室顶板加固支撑架搭设示意图111 工程概况建设单位：成都华信天宇实业有限公司监理单位：四川建设工程监理公司设计单位：四川天拓建筑设计有限公司地勘单位：信息产业部单子综合勘察研究院西南分院东山国际新城H1-2区一标段建设工程位于成都市龙泉驿区柏合镇，本标段占地面积3.0万平方米，总建筑面积111259.33平方米，由一个单层地下室、2栋17层、2栋24层和6栋5层住房及商铺建筑组成，该工程基础结构形式为筏板基础，主体结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构，10#13#楼按七度设防烈度抗震设防，剪力墙抗震等级为三级、局部框架抗震等级为三级，建筑地基基础设计等级为乙级。23#

3、28#楼按七度设防烈度抗震设防，剪力墙抗震等级为四级，建筑地基基础设计等级为丙级。建筑防火耐火等级：地上二级，地下一级；地下室防水等级二级；建筑物设计使用年限：50年。2 编制依据1、东山国际新城H1-2区一标段施工图纸和施工组织设计2、建筑施工手册（第四版）3、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）4、东山国际新城H1-2区一标段施工组织设计5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20011）6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）7、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001 2006年版)3 加固方案3.1 地下室顶板加固简介纯地下室为框剪结构，顶板

4、结构标高为518.400。纯地下室净高3.9m，地下室顶板厚度180mm。地下室柱、梁、顶板混凝土标号C40。顶板配筋。因施工现场场地狭窄，根据现场施工实际要求，在消防车道范围内，设置一条临时道路，以便于主体结构施工。施工过程中可能存在的荷载有：钢筋堆重、运砂车砖车；汽车吊之类进入临时施工道路最大荷载车辆。混凝土搅拌车、钢筋原材料运输车为50吨，查建筑结构荷载规范GB50009-2001中4.1.1条规定，满载300KN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/m2，故50吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载按照36KN/m2计算。结构已达到设计承载力，所以满堂架承载力设计值为16KN/m2，

5、计算时为安全起见取20KN/m2计算。考虑不利因素，计划对修建施工道路范围内的顶板用扣件钢管式脚手架加固，立杆纵横向间距500mm，步距为1500mm。顶板施工完成后，道路使用期间该区域模板支撑不拆除。临时道路局部区域后浇带贯穿部分，在道路使用前封闭并在距后浇带2000mm处用钢管扣件打围并做好警示标语，严禁在后浇带周边堆放材料和车辆行驶。加固区域总面积约为1000。地库顶板混凝土完成后，待砼达到设计强度后方可使用。3.2总体思路地下室顶板结构混凝土已达到设计强度，按设计可承受的施工荷载（20KN/m2）由结构自身承担，超出部分的施工荷载（16KN/m2）由加固结构承担。在地下室采用扣件钢管搭

6、设满堂支撑架，每根支撑架立杆顶部用工具式可调节顶托顶紧未拆除地下室顶板模板体系，上部结构施工荷载可通过地下室顶板结构传给满堂支撑架，再通过满堂支撑架传给地下室底板，从而达到加固地下室顶板结构的目的。3.3 加固支撑架的构造除了要遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的相关要求外，主要注意以下内容：3.3.1 地下室顶板梁板后浇带模板支撑措施（1）在搭设支撑地下室顶板满堂脚手架时，顶板后浇带4m范围内（后浇带中心线）的支撑架单独搭设，并与地下室满堂脚手架脱开。（2）后浇带4m范围内的支撑架保留，直至后浇带混凝土浇筑完毕且达到设计强度后，才能拆除支撑后浇带的脚手架。其余部位支撑架可在满足上述条件

7、时，即可拆除模板。3.4 加固支撑架的搭设和使用要求3.4.1 支撑架搭设的要求a、严格按照加固区域现浇板底木方的间隔距离250 mm，立杆纵横向间距为500mm500mm，水平杆步距均为1500mm,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中，立杆承重连接方式采用可调托座受力。b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，不能选用已经长期使用发生变形的钢管。d、排架的外立面连续设置剪刀撑。每组剪刀撑跨越立杆根数为12根（6m），斜杆与地面夹角在4560之间。e、在立

8、杆离地面200mm处，设置纵向与横向的扫地杆，以约束立杆水平位移。、为了保证支撑架的整体刚度与稳定，排架内每道剪刀撑跨越立杆根数为12根（纵横间距为500mm500mm），且不应小于6m，斜杆与地面的倾角应在450600之间。3.4.2 施工使用的要求a、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施。4 加固支撑架的拆除按脚手架和模板专项施工方案执行。5 施工安全措施按脚手架和模板专项施工方案执行。6 地下室顶板加固支撑架设计计算书6.1 参数信息6.1.1 模板支架参数横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):0.50；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板

9、支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.71；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；6.1.2 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；设计可承受的施工荷载（20KN/m2）由结构自身承担，超出部分的施工荷载（16KN/m2）由加固结构承担，考虑不利因素，取超出施工均布荷载标准值(kN/m2):20.000；6.1.3 材料参数面板采用木面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(

10、N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483.5； 图2 楼板支撑架荷载计算单元6.2 模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 501.82/6 = 27 cm3；I = 501.83/12 = 24.3 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图6.2.1 荷载计算(1)

11、静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.5+0.350.5 = 2.425 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 200.5= 10kN/m；6.2.2 强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.425+1.410= 16.91kN/m最大弯矩M=0.116.912502=105687.5Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 105687.5/27000 = 3.914N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.914N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2

12、,满足要求!6.2.3 挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 2.425kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6772.4253004/(100950024.3104)=0.028mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.028 mm 小于 面板的最大允许挠度 1mm,满足要求!6.3 模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.333cm3；I=bh3/12=5101010/12 =416.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）6.

13、3.1 荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.18+0.350.25 = 1.212 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 200.25= 5 kN/m；6.3.2 强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.212+1.45= 8.454kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.18.4540.52 = 0.211 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.211106/83333.33 = 2.536N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f

14、=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.536N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!6.3.3 抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.68.4540.5 = 2.536kN；方木受剪应力计算值 = 3 2.536103/(2 50100) =0.761N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.761N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!6.3.4 挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1

15、= 1.212 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2125004 /(10090004166666.667)= 0.014 mm；最大允许挠度 =500/ 250=2 mm；方木的最大挠度计算值 0.014mm 小于 方木的最大允许挠度 2 mm,满足要求!6.4 托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483.5；W=5.08 cm3；I=13.08 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P4.227kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.370kNm ；最

16、大变形 Vmax = 0.225mm ；最大支座力 Qmax = 9.089kN ；最大应力 = 3701000/5080 = 72.835N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 72.835 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.225mm 小于 500/150与10 mm,满足要求!6.5 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.71 = 0.479 kN；(2)模板的自重(kN)：N

17、G2 = 0.350.50.5 = 0.087 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.50.5 = 1.125 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.691 kN；2.活荷载为施工荷载标准值。活荷载标准值 NQ = 20 0.50.5 =5kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.029kN；6.6 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.029kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的

18、截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=9029/(0.207489) =89.2N/mm2；立杆稳定性计算 = 89.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！7 地下室顶板加固支撑架搭设示意图