钢结构厂房课程设计.doc

1、课程设计计算说明书一、设计资料1、车间基本参数某公司因生产需要，拟在济南郊区建设一座单层单跨机加工车间（设计使用寿命50年），车间建筑平面、剖面见下图。图1 车间建筑平面图图2 车间建筑剖面示意图车间采用排架结构，下部为现浇钢筋混凝土柱及独立基础，上部采用钢屋架结构，屋架与排架柱铰接。车间内设有一台A4工作制的软钩梁式吊车，屋架下弦距离牛腿顶面1.8m，轨道高度130mm。混凝土排架柱采用实腹矩形柱;吊车梁可以采用T形或矩形钢筋混凝土吊车梁，也可以采用H形截面钢吊车梁(二选一)，抗风柱为矩形截面钢筋混凝土柱。车间屋面采用75mm厚彩色夹芯钢板，屋面檩条为卷边C型钢（C18070202.5），檩

2、条间距约1.5m;车间四周围护墙采用240mm厚砖墙，内外各抹灰20mm厚，表面刷涂料;纵墙塑钢窗洞高为1.8m、宽为2.4m，共上下两层。2、车间荷载、材料自重、抗震设防等级 屋面活荷载标准值:0.5kN/m2(不上人屋面，无积灰荷载)； 基本风压：0.45kN/m2； 基本雪压：0.30kN/m2； 屋面75mm厚夹芯钢板及檩条自重标准值:0.25kN/m2（按投影面积）； 钢屋架及屋面支撑自重标准值（估算）：0.35kN/m2（按投影面积）； 钢筋混凝土自重25 kN/m3；砖及抹灰自重20 kN/m3；回填土自重20 kN/m3； 抗震设防等级：6度。3、荷载组合 钢屋架为简化计算，屋

3、面暂不考虑风荷载作用。首先计算一榀典型简支屋架的内力系数，然后分别计算下述三种荷载标准值作用下的杆件内力：全跨永久荷载、全跨屋面活荷载、半跨屋面活荷载。最后列表进行下述两种荷载组合：1.2全跨永久荷载+1.4（屋面活荷载，雪荷载）max；1.2全跨永久荷载+1.4（半跨屋面活荷载，半跨雪荷载）max。 排架柱为简化计算，不考虑车间的空间作用，将钢屋架简化成刚度无穷大的水平横梁，两端与排架柱铰接连接。屋面永久荷载及活荷载标准值分别等效作用到横梁上。首先分别计算下述八种荷载标准值作用下一榀典型排架的内力：永久荷载、屋面活荷载、左（或右）墙面风荷载、吊车左（或右）刹车力、吊车靠近左(或右)时的竖向荷

4、载；然后列表进行排架柱的内力组合。组合情况考虑以下六种：1.2永久荷载+1.4（屋面活荷载，雪荷载）max；1.2永久荷载+1.4墙面风荷载；1.2永久荷载+1.4吊车竖向荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4墙面风荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4吊车竖向荷载；1.2永久荷载+0.91.4（屋面活荷载，雪荷载）max+0.91.4墙面风荷载+0.91.4吊车竖向荷载+0.91.4吊车水平荷载。4、地质情况 经勘测，地表土为人工填土，1.2m厚，不宜作为天然地基土，建议全部挖除；其下为粘土，地基承载力特征值，压缩模

5、量，适宜作为地基持力层。场地地下水静止水位埋深为10.5米，可不考虑水质对基础混凝土的侵蚀。最大冻土深度可按0.5m考虑。5、主要构件材料 钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB235级钢筋； 混凝土：C20 C30； 钢材：Q235-B或Q345-B。6、吊车参数起重量Q=5t，跨度为22.5m，车宽3.5m，轮距3m。,。7、钢屋架形式为梯形钢屋架，牛腿柱顶标高为5.1m。二、结构选型及结构布置1.采用梯形钢屋架2.采暖地区非采暖房屋，无需设置温度缝。3.按构造设置横向上弦水平支撑，下弦横向水平支撑，垂直支撑，柱间支撑，具体布置见下图。三、钢屋架计算1设计资料 取屋檐口高

6、为2.0m，屋面坡度为1/12。2屋架布置及几何尺寸屋架几何尺寸图屋架计算跨度=24000-300=23700mm。屋架端部高度H0=2012.5mm。3.荷载组合设计屋架时，考虑以下两种荷载组合：（1） 全跨永久荷载+全跨可变荷载（2） 全跨永久荷载+半跨可变荷载恒载设计值0.25+0.35=0.6 kN/m2活载控制分项系数取1.2, q1=1.20.6=0.72 kN/m2 ，恒载控制分项系数取1.35，q1=1.350.6=0.81 kN/m2活载计算： kN/m2分项系数1.4， q2=.40.5=0.7 kN/m2永久荷载控制的组合：0.81+0.70.7=1.30 kN/m2可变

7、荷载控制的组合：0.72+0.7=1.42 kN/m2取可变荷载控制的组合，计算节点荷载恒载载设计值p1=0.721.56=6.48kN活载设计值p2=0.71.56=6.30kN4.内力计算按力学求解器计算杆件内力，然后乘以实际的节点荷载，屋架要上述第一种荷载组合作用下，屋架的弦杆、竖杆和靠近两端的斜腹杆内力均达到最大值，在第二和第三种荷载作用下，靠跨中的斜腹杆的内力可能达到最大或发生变号，因此，在全跨荷载作用下所有杆件的内力均应计算，而在半跨荷载作用下，仅需计算近跨中的斜腹杆内力，取其中不利内力（正、负最大值）作为屋架的依据。具体计算见图屋架各杆内力组合见表。 全跨荷载布置图全跨荷载内力图

8、左半跨荷载布置图左半跨荷载内力内力计算表杆 件名 称 杆内力系数全跨永久荷载+全跨可变荷载P=12.78kNN=P全跨永久荷载+半跨可变荷载P1=6.48kNP2=6.30kNN左=P1+P2N右=P1+P2计算内力 KNP=1在左半跨在右半跨全跨上 弦杆JK0000000KL-6.35-2.51-8.86-113.23-97.42-73.23-113.23LM-6.35-2.51-8.86-113.23-97.42-73.23-113.23MN-9.35-4.64-14.00-178.92-149.63-119.95-178.92NO-9.35-4.64-14.00-178.92-149.6

9、3-119.95-178.92OP-9.62-6.39-16.01-204.61-164.35-144.00-204.61PQ-9.62-6.39-16.01-204.61-164.35-144.00-204.61QR-7.84-7.84-15.68-200.39-151.00-151.00-200.39下弦杆AB3.511.264.7660.8352.9638.7860.83BC8.223.6211.84151.32128.5199.53151.32CD9.755.5415.29195.41160.50133.98195.41DE8.927.1216.04204.99160.14148.80

10、204.99斜腹杆AK-6.54-2.54-8.89-113.61-98.81-73.61-113.61KB4.892.177.0690.2376.5659.4290.23BM-3.54-2.09-5.63-71.95-57.78-49.65-71.95MC2.061.883.9550.4838.5737.4450.48CO-0.86-1.83-2.69-34.38-22.85-28.96-34.38OD-0.321.671.3517.256.7318.8318.83DQ1.44-1.63-0.19-2.437.84-11.50-11.50QE-2.401.50-0.90-11.50-20.9

11、5-3.62-20.95竖杆AJ-0.500-0.50-6.39-6.39-3.24-6.39BL-1.000-1.00-12.78-12.78-6.48-12.78CN-1.000-1.00-12.78-12.78-6.48-12.78PD-1.000-1.00-12.78-12.78-6.48-12.78RE0.800.801.6020.4515.4110.3720.455.杆件截面设计（1）上弦杆截面计算整个上弦杆按最大内力计算N = -204.61kN（压力），采用同一截面，查钢结构设计手册，节点板厚度选用8mm，支座节点板厚度选用10mm。计算长度 屋架平面内计算长度 取节间轴线长度

12、屋架平面外计算长度 屋架上弦水平支撑间距6000mm，取因为，根据等稳定性原则，截面选用两个不等肢角钢，且短肢相并。如图1所示。yyxx8图1上弦截面设，查轴心受压构件的稳定系数表需要截面积需要回转半径 根据需要的A 、 ix 、iy ，查角钢型钢表，选用2，A = 44.6 c , ix = 2.56 cm , iy =6.69 cm。按所选角钢进行验算 满足长细比要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面满足要求。（2）下弦杆截面计算整个杆件按最大内力计算，采用同一截面，N=204.99kN （拉力）计算长度 屋架平面内计算长度 取节间轴线长度屋架平面外计算长度 屋架下弦支撑

13、间距6000mm，取计算需要净截面面积选用280505（短肢相并），见图2所示，A =12.74 c , ix =1.42 cm , iy =3.95cm 按所选角钢进行截面验算，取。8xxyy图2 下弦截面 所选截面满足要求。（3）斜杆和竖杆截面计算 斜杆AK和斜杆BM合并N = -113.61kN (压力)， l0x =251.6cm , l0y = l =280.9cm计算需要净截面面积选用2636，见图3所示，A =1458mm2 , ix =1.93cm , iy = 2.84cmxxyy6图3斜杆BM截面 属于b类截面 属于b类截面满足长细比要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定

14、系数表，所选截面满足要求。 斜杆KB和斜杆合并N = 90.23kN（拉力），l0x = 0.8l = 224.72cm, l0y = l =280.9 cm计算需要净截面面积选用2455，见图4所示，A =8.58 c , ix = 1.37 cm , iy = 2.11 cmxxyy6图 4斜杆MC截面验算： 所选截面满足要求。 斜杆CO和斜杆QE合并N =-34.38kN (压力)，l0x =0.8 l =2594.4mm l0y = l =3243mm选用2636，见图5所示，A =14.58mm2 , ix =1.93cm , iy = 2.84cmxxyy6图5斜杆QE截面 属于b

15、类截面 属于b类截面满足长细比要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面满足要求。斜杆OD .N =18.83kN（拉力），l0x = 0.8l = 241.84cm, l0y = l =302.3 cm计算需要净截面面积选用2455，见图6所示，A =8.58 c , ix =1.37 cm , iy =2.11 cmxxyy6图 6 斜杆OD截面验算： 满足长细比要求。所选截面满足要求。 斜杆DQ和竖杆AJ、竖杆BL、竖杆CN、竖杆PD合并N =-12.78kN (压力)，l0x =0.8 l =259.44cm l0y = l =324.3cm选用2636，见图7所示，A

16、=14.58c , ix = 1.93cm , iy = 2.84cmxxyy6图7 斜杆DQ截面 属于b类截面 属于b类截面满足长细比要求。由于只需求出，查轴心受压构件的稳定系数表，所选截面满足要求。竖杆REN =20.45kN (拉力)， l0x = 0.8l= 2400mm l0y =3000mm 计算需要净截面面积选用2636， A =14.58 c , ix = 2.43cm , iy = 1.24cm 满足长细比要求。所选截面满足要求。图中竖杆RE截面图屋架杆件一览表杆件杆内力kN计算长度截面形式及角钢规格截面积（m）回转半径长细比容许长细比(N/m)loxloyix(mm) iy

17、(mm)max上弦-204.6115056020短肢相并2L1409010446025.666.99015073.88下弦204.9930006000短肢相并2L80505127414.239.5211350160.90斜腹杆AK-113.61251625162L636145819.328.4130150201.35BM-71.95224728092L636145819.328.4116150107.75KB90.23208126012L45585813.721.1152350105.16MC50.48224728092L45585813.721.116435058.83CO-34.38241

18、830232L636145819.328.412515057.37QE-20.95259432432L636145819.328.413415038.84OD18.83241830232L45585813.721.117635021.95DQ-11.50259432432L636145819.328.413415021.32竖杆RE20.4524003000十字形2L636145824.312.424235014.03AJ-6.39201320132L636145819.328.41041508.28BL-12.78180022502L636145819.328.49315014.58CN-1

19、2.78200025002L636145819.328.410415016.57PD-12.78220027502L636145819.328.411415018.656.节点设计重点设计“”、“”、“”、“” “”五个典型节点，其余节点设计类同。（1）下弦节点选用E43焊条，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值160N/m，实际所需的焊脚尺寸可构造确定。 KB杆的内力N=90.23KN，采用三面围焊，肢背和肢尖焊缝hf=5mm，所需要的焊缝长度为：因为，所以按两面侧焊缝计算。肢背,取70mm肢尖，取50mm BM杆的内力N=-71.95KN，采用三面围焊，肢背与肢尖的焊缝hf=5mm，所需要的

20、焊缝长度为：因为，所以按两面侧焊缝计算。肢背,取60mm肢尖，取50mm 竖杆BL杆的内力N=-12.78KN，采用三面围焊，焊缝尺寸可按构造确定取hf=5mm。所需要的焊缝长度为：因为，所以按两面侧焊缝计算。肢背，取50mm肢尖，取50mm下弦杆焊缝计算下弦杆与节点板连接焊缝承受两相邻下弦内力之差。N151.3260.8390.49kN，hf5mm，肢背焊缝，取80mm 肢尖焊缝，取50mm焊缝验算:肢背焊缝f30.40N/mm2160N/mm2肢尖焊缝f20.27N/mm2160N/mm2焊缝强度满足要求。根据节点放样，得节点板尺寸为120180，节点图如下图所示。下弦节点各杆肢尖、肢背尺

21、寸杆件hf（mm） 肢背(mm)hf（mm）肢尖(mm)KB566mm取70mm534mm取50 mm BM555mm取60mm529mm取50 mm MC542mm取50mm 524mm取50mmCO532mm取50mm520mm取50mm OD522mm取50mm 515mm取50mmDQ517mm取50mm513mm取50mm QE523mm取50mm 516mm取50mm（2）上弦K节点：KB杆节点板连接的焊缝计算与下弦节点B中KB杆计算相同。AK杆N-113.61 kN，采用三面围焊，设肢背和肢尖 hf = 5mm，因为，所以按两面侧焊缝计算。 lw11081，取lw190mm lw

22、21041，取lw250m上弦节点各杆肢尖、肢背尺寸杆件hf（mm）肢背 (mm)hf（mm）肢尖 (mm)AK581mm取90mm541mm取50mm KB566mm取70mm534mm取50 mm BM555mm取60mm529mm取50 mm MC542mm取50mm 524mm取50mmCO532mm取50mm520mm取50mm OD522mm取50mm 515mm取50mmDQ517mm取50mm5 13mm取50mm QE523mm取50mm 516mm取50mm考虑搁置檩条，节点板缩进上弦肢背6mm，用槽焊缝连接，槽焊缝按两条角焊缝计算，P12.78kN。节点板尺寸为16020

23、0设肢尖焊缝=4mm，假定集中荷载P与上弦垂直，忽略屋架上弦坡度影响。肢背焊缝验算：肢尖焊缝验算：节点图如下图所示。（3）屋脊R节点弦杆一般都采用同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，且便于施焊，需要将拼接角钢的尖角削除，并截去垂直肢的一部分宽度（一般为t+hf+5mm）。拼接角钢的部分削弱，可以借助节点板来补偿。接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。设ER杆与节点板的焊缝尺寸为：肢背hf=5mm，lw1=(0.720.45103)/（20.75160）+10=23mm，取lw1=50mm，肢尖hf=5mm，lw2=（0.320.45103）/（20.75160）+10=15mm。取l

24、w2=50mm。设焊缝高度hf=5mm，则所需要焊缝计算长度为：lw=（200.39103）/（40.75160）+10=100mm。取lw =120mm。拼接角钢长度300mm2120=240mm。上弦与节点板间的焊槽，假定承受节点荷载，验算略。上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算，设肢尖焊缝hf=5mm，节点板长度为280mm，节点一侧弦杆焊缝的计算长度为lw=280/2-5-10=125mm，焊缝应力为：fN=（0.15200.39103）/（20.75125）=34.35N/mm2，fM=(0.15200.3910368.86)/(20.751252)=113.45N/

25、mm2 =99.13kN/mm2160kN/mm2中竖杆与节点板的连接焊缝计算：N=20.45KN此杆内力较小，焊缝尺寸可按构造确定，取焊缝尺寸hf=5 mm，焊缝长度lw=50 mm，节点图如下图所示。（4）下弦跨中E节点设计下弦接头设于跨中节点处，连接角钢取与下弦杆相同截面280505，焊缝高度hf=5mm，焊缝长度为：lw=（204.99103）/（40.75160）+10=102mm，取lw=110mm连接角钢长度lw=2110+10=230mm，取lw=230mm下弦杆与节点板，斜杆与节点板之间的连接焊缝按构造设计。弦杆与节点板连接焊计算：按下弦杆内力的15%计算。N=204.991

26、5%=30.75KN设肢背、肢尖焊肢尺寸为5 mm，弦杆一侧需焊缝长度为肢背lw=（0.7530.75103）/（20.75160）+10=31mm，取50mm，肢尖lw=（0.2530.75103）/（20.75160）+10=17mm。取50mm腹杆与节点板连接焊缝的计算方法与以上几个节点相同，节点图如下图所示。（5）支座A节点为了便于施焊，下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取160mm。在节点中心线上设置加劲肋。加劲肋取280608mm，节点取2802008mm的钢板。支座底板的计算支座反力RA=RB=102.24KN 按构造要求采用底板面积为ab=200160mm2如仅考虑加劲肋

27、部分底板承受支座反力R，则承压面积为200（260+8）=25600mm2验算柱顶混凝土的抗压强度：=R/Au=102.24103/25600=4N/mm2fc=12.5N/mm2满足。 底板的厚度按屋架反力作用下的弯距计算，节点板和加劲肋将底板分成四块，每块板为两相邻边支承，而另两相邻边自由的板，每块板单位宽度的最大弯距为：M=式中 底板下的平均应力，=4N/mm2； 2两支承边之间的对角线长度，2=113.14mm； 系数，由b2/a2决定。b2=60150/113.14=79.55，b2/a2=79.55/113.14=0.703，查表得=0.085故M=0.0854113.142=43

28、52.22Nmm。底板厚度t=11mm，取t=12mm。加劲肋与节点的连接焊缝计算加劲肋高度取与支座节点板相同，厚度取与中节点板相同（即2008280），一个加劲肋的连接焊缝所承受的内力为四分之一支座反力。R/4=102.24103/4=25.56103N，M=Ve=25.5610350=1.28106Nmm设焊缝hf=5mm，焊缝计算长度lw=280-10-15=255mm，则焊缝应力为f=(25.56103)/(20.75255)=14.32 N/mm2，f=(61.28106)/(20.752552)=16.87 N/mm2， =19.91N/mm2160N/mm2节点板、加劲肋与底板的

29、连接焊缝设焊缝传递全部支座反力R=102.24kN，其中每块加劲肋各传R/4=25.56kN，节点板传递R/2=51.12kN。节点板与底板的连接焊缝计算长度=2（160-10）=300mm，所需要的焊脚尺寸为h(51.12103)/(0.73001601.22)=2.0mm，取h=5mm。每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为=（60-10）2=100mm。所需要的焊缝尺寸为h(51.12103)/(0.71001601.22)=4 mm，取h=5mm，节点图如下图所示。其他节点设计方法与上述方法类似。具体见屋架施工图。7.填板计算（1）上弦杆：填板厚度为8mm，40i=404.47=178.8c

30、m，取间距150/2=75cm（2）下弦杆：填板厚度为8mm，80i=802.56=204.8cm，取间距300/3=100cm（3）腹杆：斜杆AK、斜杆BM、斜杆CO、斜杆QE、斜杆DQ、竖杆AJ、竖杆BL、竖杆CN、竖杆PD，填板厚度均为6mm，40i=401.93=77.2cm，取间距75cm（4）竖杆RE，填板厚度为6mm，80i=801.24=99.2cm，取间距300/4=75cm（5）斜杆KB、斜杆MC、斜杆OD，填板厚度为6mm，40i=401.37=54.8cm，取间距50cm。四、吊车梁设计1.设计资料一台A4级软钩吊车，起重量Q=5t，G+g=5.7t；;采用加强上翼缘的

31、方式抵抗水平力。2.吊车最大轮压3.吊车横向水平力4.内力计算（1） 最大弯矩计算设产生最大弯矩时左轮距支座A为x对A取矩： =14x+21 =63-14x 当x=2.25时=70.88kN.m 当x=0.75时=70.88kN.m所以最大弯矩时吊车位置示意图（2） 最大剪力计算产生最大剪力时左轮位于支座A处对A取矩： ， 得所以（3）水平力产生弯矩：5.截面选择（1）确定高度采用Q235钢材，。经济高度：允许挠度确定高度：， 取（2）确定腹板厚度先假定翼缘厚度；取（3）确定翼缘宽度，试选翼缘板宽度为250mm，翼缘厚度15mm。综上所述，可知吊车梁截面如图所示：6.截面特性计算（1）毛截面特

32、性（2） 净截面特性上翼缘承受水平荷载7. 截面验算（1） 强度验算翼缘最大弯曲正应力：满足要求。腹板最大剪应力：腹板局部压力应力验算（吊车轨道取）满足要求。（2）整体稳定性验算平面外计算长度，由于，应计算吊车梁的整体稳定，满足要求。（3） 刚度验算吊车梁的竖向挠度验算 满足刚度要求。（4） 疲劳验算 满足要求。（5） 局部稳定验算受压翼缘自由外伸宽度与其厚度比（满足）。，且，按构造要求配置横向加劲肋，间距，近似取间距1000mm，加劲肋宽度，厚度，取。（6） 支撑加劲肋计算取支座加劲肋为：2-10012mm端面承压应力为：稳定计算:，属于b类截面，查表得支座外加劲肋在腹板平面外的稳定性：满足

33、要求。（7)焊缝验算：上翼缘与腹板的连接焊缝 按构造取。下翼缘与腹板的连接焊缝按构造取支座加劲肋与腹板的连接焊缝，取。五、排架柱荷载计算1.设计资料基础顶面至室内地坪高度0.5m，上柱高1.8m，下柱高5.1+0.5=5.6m，柱总高度5.6+1.8=7.4m。排架柱采用实腹式矩形柱。2. 荷载统计（1）恒载屋面恒荷载标准值G1 =0.6246/ 2=43.2kN 偏心距e1 =(400/ 2)150=50mm e2 =150mm 吊车梁及轨道自重标准值 偏心距e3=0.45m上柱自重标准值G4=1.650.40.425=6.6kN e4=0.1m 下柱自重标准值G5=6.350.4.625=

34、38.1kN (2)活载屋面活荷载标准值Q1=0.5246/ 2=36kN 偏心距e =50mm 吊车竖向荷载Dmax =1.4（421+420.5）=88.2kN =1.4（10.51+10.50.5）=22.05kN 偏心距e3 =0.45m吊车最大水平荷载Tmax= 风荷载标准值 .求q1 , q2 风压高度变化系数按柱顶至室外天然地坪高度6.9m，地面粗糙度为B类z =1.00q1=1.4q1k =1.4z s w0 B=1.41.00.8100.456=1.42.16=3.02kN/m () q2=1.4q2k = 1.40.51.00.456=1.41.35=1.89kN/m()

35、.求W风压高度变化系数按0.15+5.1+1.8+2=9.05mWk =(0.8+0.5) 2.0+(0.50.6) 1.0 1.00.456=6.75kNW = Wk 1.4=9.45kN3.内力计算及计算简图（所有图示数值均为设计值）采用剪力分配法上柱截面惯性矩Iu =4004003/12=2.13109mm4 下柱截面惯性矩Il =4006003/12=7.2109mm4 （1） 恒荷载（2） 屋面活荷载M1 =36 0.05 1.4=2.52kNm M2 =36 0.151.4=7.56kN m 做出左柱内力图(3) Dmax 在左柱M1=Dmax e3 = 88.20.45=39.6

36、9kNmM2=Dmin e3 = 22.050.45=9.92kNm (4) Tmax 作用计算刹车作用下内力：Tmax =3.29kN上柱V=0kN,下柱V=2.27kN（5）风荷载作用以左风为例，查表得：C11=0.366RA,1= -q1HC11=-3.027.40.366=-8.18kNRB,1 = -q2HC11=-1.897.40.366=-5.12kN()RA,2= RB,2= (9.45+8.18+5.12)/ 2=11.38kN() 因此VA=-(8.18-11.38)=3.2kN() VB=-(5.12-11.38)=6.26kN() 做A、B柱内力图 将上述内力汇总成表，

37、取I-I截面（上柱底面），II-II截面（牛腿截面）III-III截面（下柱底面）作为控制截面荷载类型及型号（1）恒荷载（2）屋面活荷载（3）Dmax 在A柱（4）Dmin在A柱 （5）Tmax(6)左风（7）右风I-IM-0.081.242-8.811-8.81110.65-14.33N50.450.4100000II-IIM-3.98-6.31830.881.1110.65-14.33N60.7250.4188.222.05000III-IIIM3.164.3412.98-26.79106.37-100.59N8450.4188.222.05000V1.42.09-4.8954.89525

38、.55-20.25荷载组合见下表。荷载组合内力组合恒荷载+0.9（任意两种或两种以上荷载 ）恒荷载+任一活荷载组合项目MNV组合项目MNVI-I+ Mmax相应N(1)+0.9（2）+(5)+(6)11.8595.77(1)+ (6)10.5750.4 -Mmax相应N(1)+0.9(3)+(5)+(7)-22.1350.4(1)+ (7)14.4150.4Nmax 相应M(1)+0.9(2)+(3)+(5)+（7）-21.0195.77(1)+ (2)1.162100.81Nmin 相应M (1)+0.9(3)+(5)+(7)-22.1350.4(1)+（7）14.4150.4II-II+ Mmax相应N(1)+0.9（3）+（5）+（6）34.55140.1(1)+（3）26.9148.92-Mmax相应N(1)+0.9（2）+(5) +（7）-23.79106.09(1)+（7）-18.3160.72Nmax 相应M(1)+0.9（2）+（3）+（5）+（6）28.93185.47(1)+（2）-10.30111.13Nmin 相应M (1)+0.9（5）+（7）-18.1060.72(1)+（7）-18.3160.72III-III+ Mmax相应N(1)+0.9（2）+（3）+（5）+（6）117.13208.7523.91(1)+（6）109.538426.9