高速公路工程计算书.doc

1、 贵州大学本科毕业设计 第33页第一章、工程慨况11 工程简介：沪瑞国道主干线(贵州境)镇宁至胜境关高速公路第九合同段起讫里程为ZK36+790ZK40+265.815(YK36+845YK40+219.875),路线全长3.475815KM(以左线计)。本合同段路线总体走向由东向西，起点位于孙家寨东，起点里程为ZK36+790，与第八合同段安隆隧道出口相连，向西南方向延伸，跨小河山谷至孙家寨、跨龙滩箐山谷至倮寨北、在永宁中学南设永宁互通接320国道，在永宁西南接第十合同段，终点里程ZK40+265.815，路线全长3.475815KM。坡高55.4m。12 地形、地质及气候情况 本标段为构造

2、溶蚀峰丛一槽谷地貌，峰丛基座相连，山顶成大致齐平的剥夷面，峰顶高程15301650m。山体间发育中等强烈切割的冲沟、槽谷，沟谷底标高12501450m，相对高差200400m。为路线区地形起伏变化较大、地形条件较复杂的区段。区域性断裂分布较多、多煤系地层、受构造破坏，路线部分位干强岩溶发育带，地质条件复杂。 该项目区属亚热带湿润季风气候，具有冬无严寒、夏无酷暑，冬春季多雾、雨热同季，湿暖共节的特点，区域性温差较大，自北向南，气候随海拔降低而升高，降雨量则相反，年平均气温1316，年无霜期长达297345天，年平均降水在11601400mm之间，多集中于5月至10月份，灾害气候主要为春旱、冰雹和

3、暴雨。区内大气降水主要以面流形式汇集于沟谷溪流内，部分渗入形成地下水。地下水主要为地表覆盖层中的孔隙潜水、基岩裂隙水两种类型，岩层渗透性差，水文地质条件简单。 2、修建过程中，ZK260ZK735段由于开挖导致形成高边坡。由地勘部分进行两个断面的勘探， ZK390+479.267和ZK390+557.654断面，勘探表明该边坡上部覆盖有厚约13m的全强风化泥质页岩，下伏弱风化泥灰岩，坡高55.4m，属高陡边坡。上部泥质页岩风化强烈，结构清晰，组成坡体的岩层岩性软弱，风化深度大，地下水发育对边坡稳定不利，由于为降低开挖高度及减少用地，设计坡率较陡，边坡整体稳定性差，地勘表明永宁西断裂分布于开挖坡

4、体及坡面附近，断层带宽1015m，断裂带内岩层破碎，受断层影响，在ZK39+480之前边坡岩层与坡向小角度斜交，边坡有沿与断层平行的构造面产生整体滑动的可能；在ZK39+480之后岩层与挖方边坡坡向相反（大角度相交），对挖方边坡影响较小。 第二章、设计依据和设计原则2.1、 设计依据1 顾慰慈.公路挡土墙设计M.人民交通出版社，1999.10.30282.2 GB50330-2002. 建筑边坡工程技术规范S.中华人民共和国建设部，国家质量监督检验检疫总部联合发布.2002.8.1.3黄求顺，张四平，胡岱文.边坡工程M.重庆.重庆大学出版社.2004.12.4 李海光等.新型支挡结构设计与工程

5、实例M.人民交通出版社.2004.02.5 GB50086-2001.锚索喷射混凝土支护技术规范S.6 GB/T50279-98.岩土工程基本术语标准S.7白晓红，基础工程设计原理M.科学出版社.2005.078 JTJ07695公路工程施工安全技术规程S.人民交通出版社.2004.7.30126.9 闫莫明，徐祯祥，苏自约.岩土锚固技术手册M.人民交通出版社.2004.4.10 GB/T52241995.预应力混凝土用钢绞线S. 中国标准出版社.1996.03.01.11GB/T50104-2001建筑制图标准S.12公路工程预算定额交工发199265号.北京.人民交通出版社.1992.05

6、.13贵州大学本科毕业论文（设计）工作指南M.贵阳.贵州大学教务处.2007.2.2、 设计原则 1、本边坡工程为永久性支护，边坡等级为一级。2、采用传递系数法进行设计计算剩余下滑力。3 才用锚杆格构为主要支护，在两边较小坡体才用挡土墙 4、采用信息化施工。第三章、设计参数 1、边坡安全等级为一级，重要性系数为0=1.1。 2、地层主要物理力学参数建议值表土 层 主 要 物 理 力 学 参 数 建 议 值 表（3-1）分 层层序岩土名称天然重度 (KN/m3)天然含水量 ( % ) 天然孔隙比 e液性指数 IL 直剪强度泊松比 v压缩系数a1-2 (Mpa-1)压缩模量 Es1-2渗透系数 k

7、 (cm/s)水平地 系数 kv(Mpa/m)静止侧压力系数 ko承载力标准值 fk c (kPa) ( )残积层1亚粘土19.528.00.8230.43870.310.275.56 10-8500.45125岩石主要物理力学参数建议值表（3-2）层序岩土名称重度单轴极限抗压强度软化系数k d弹性模量 E( 10-3Mpa)泊松比 v水平地基系数抗剪强度饱和后抗剪强度渗透系数 k(m/d)岩体的变形模量 E0( 10-3Mpa)c(kPa)( )c r(kPa)r( )天然 (KN/m3)饱和 s(KN/m3)烘干 d(KN/m3)天然 f c(Mpa)饱和f r(Mpa)烘干 f d(Mp

8、a)强风化带2泥质页岩24.925.1248.66.518.10.326.40.2555060027130100.1951.0弱风化带3泥灰岩25.025.224.017.016.033.00.487.9.0.21100120030160120.2271.5第四章、滑坡推力4.1 边坡稳定性2：边坡处治，首先要进行稳定性分析。边坡是自然或人工形成的斜坡，是人类工程活动中最基本的地址环境之一，也是工程建设最常见的工程形式。作为全球性三大地质灾害（地震、洪水、崩塌滑坡泥石流）之一的边坡失稳塌滑严重危及到国家财产和人们的生命安全。随着我国基础建设的大力发展，在矿山、水利、交通等部门都设计到大量的边坡

9、问题，因此对边坡的正确认识，合理地设计、似的哪个的治理，把边坡失稳造成的灾害降低到最低限度，是岩土工程界的学者和工程设计人员必须考虑的问题。由于坡表面倾斜，在坡体本身重力及其他外力作用下，整个坡体有从高处向低处滑动的趋势，同时，由于坡体土（岩）自身具有一定的强度和人为的工程措施，它会产生阻止坡体下滑的抵抗力。一般来说，如果边坡土（岩）体内部某一个面上的滑动力超过了土（岩）体抵抗滑动的能力，边坡将产生滑动，即失去稳定；如果滑动力小于抵抗力，则认为边坡是稳定的。边坡是否稳定受多种因素的影响，主要有：1.岩土的性质的影响。2.岩层的构造与结构的影响。3.水文地质条件的影响。4.地貌因数。5.风化作用

10、的影响。6.气候作用的影响。7.地震作用。8.人为因素，如人工开挖、填筑和堆载等在工程设计中，判断边坡稳定性是根据传递系数法进行设计计算剩余下滑力，如果算出的下滑力出现负值，则说明该边坡处于稳定状态。在工程建设中,常见的边坡滑动有两种类型：1.天然边坡由于原来的地质条件改变而产生的滑坡,通常用地质田间对比法来衡量其稳定的程度。2.是由于工程建设需要而人工挖或填筑形成的人工边坡,由于设计的坡度一般都比较陡,或由于工作条件的变化改变了边坡体内部的应力状态,使局部的剪切破坏发展成一条连贯的剪切破坏面,边坡的稳定平衡状态遭到破坏而产生滑坡。边坡稳定是一个比较复杂的问题,影响边坡稳定性的因素较多,简单归

11、纳起来有以下几方面：边坡体自身材料的物理力学性质、边坡的形状和尺寸、边坡的工作条件、边坡的加固措施。 4.2 边坡工程设计的基本原则边坡工程设计的基本原则有：边坡工程中的极限状态设计原则（包括安全性、适用性、耐久性）、边坡设计中的荷载效应原则、边坡工程中的设计计算原则、边坡工程中的信息化设计原则、边坡工程中的综合治理原则。边坡处治方案主要取决于地层的工程性质、水文地质条件、荷载的特性、使用要求、原材料供应及施工技术条件等因素。方案选择的原则是：力争做到使用上安全可靠、施工技术上简便可行、经济上合理。因此，一般应做几个不同的方案比较，从中得出较为适宜而又合理的设计方案与施工方案。对于高边坡，由于

12、其稳定性较差，在边坡顶部常常产生平行与坡面的张性拉裂缝，表现为边坡中上部极易失稳破坏。高边坡一旦失稳，造成的后果是比较严重的。因此，在高边坡治理时，对于中上部，应加大削坡减载的力度，放缓边坡，并采取必要的加固措施，确保依次根治，不留后患。对于滑坡，由于是在一定的地形地质条件下，受地下水活动、河流冲刷、人工边坡、人工填筑、地震活动等因素的影响，使斜坡上的大量土体或岩体在重力作用下，沿地层中的某一软弱面（或带）作整体的、缓慢的、间歇性的滑动。其对工程建设的危害是很大， 在以往的工程实践中，有的由于缺乏经验，对自然界中暂时处于稳定状态的滑坡认识不足，工程建设开始后不久或建成以后发生了滑坡，有的已建成

13、工程被滑坡摧毁，有的被迫迁移或改线，有的则耗费大量的整治费用。所以，在山区土木工程建设中，注意识别和防治滑坡，其治理原则要求方案可行，安全可靠、经济合理、一次根治、不留后患。边坡工程处治设计是在地质勘察分析资料的基础上，通过对边坡的稳定性进行分析计算后，给出控制不稳定边坡的具体方案和措施的技术工作。设计的内容包括边坡的稳定性分析、边坡荷载效应分析或推力计算、治理方案的设计与优化、支挡结构的设计计算、施工设计图纸文件编制、施工方案及长期监测方案的设计与制定等内容。设计程序可分如下几个步骤：1.现场考察并分析边坡工程地质勘察资料。2.在考察现场分析地质勘察资料的基础上，初步判断边坡的稳定状态，并根

14、据边坡服务的工程情况和是哪个规范规定，确定边坡的稳定性系数。3.参照试验资料，对边坡的稳定性进行详细分析计算，对于大型复杂的边坡，往往还要铺以必要的数值分析；分析过程中可以采用反分析法对滑动面参数进行分析计算，同时研究边坡稳定性对各参数的敏感性。4.分析边坡稳定性满足规定要求时的各种荷载效应，为支护结构的计算作好准备。5.按照边坡设计的基本原则，拟定边坡的处治方案，并进行各种方案的对比，选择最优方案。6.进行支护结构的设计计算。7.对边坡及支护机构进行局部和整体稳定性验算。8.编制并出版设计图纸文件。9.结合边坡设计制定施工、监测方案。10.在施工过程中，根据施工及监测的反馈信息不断对设计进行

15、补充、优化和完善 4.3不平衡推力传递系数法对于由一些倾角较缓，相互间变化不大的折线段组成的滑面，其滑坡推力的计算可采用计算方便的传递系数法，又称为不平衡推力传递法。该方法是我国铁路与建工等部门在进行检算中经常使用的方法。其基本假定有：1）滑坡体不可压缩并作整体下滑，不考虑条块之间的挤压变形；2）条块之间只传递推力不传递拉力，不出现条块之间的拉裂；3）块间作用力以集中力表示，他的作用线平行于前一块的滑面方向，作用在分面的中点；4）垂直滑坡主轴取单位长度（一般取1.0m）宽的岩体作计算的基本断面，不考虑条块两侧的摩搽力。传递系数法能够计算土条界面上剪力的影响，计算也不繁杂，具有适用而又方便的优点

16、。在滑体中取第i块土条，如图，假定第i-1块土条传来的推力方向平于第i-1块土条的底滑面，而第i块土条传诵给第i+1块土条的推力平行于第i块土条的底滑面。即是说，假定每一分界上推力的方向平行于上一土条的底滑面，第i块土条承受的各种作用力如图。将各作用力投影到底滑面上，其平衡方程如下：令：则： 第i块土条传诵给第i+1块土条的推力；土条本身的自重力；土条的水平作用力，这里取0；土条底部坡角；、第i块土条抗剪强度指标；边坡稳定安全系数；第i块土条长度；第i块孔隙应力。传递系数。图2-1 传递系数法图示式中第一项表示本土条的下滑力，第二项表示土条的抗滑力，第三项表示上一土条传下来的不平衡下滑力的影响

17、，称为传递系数。在进行计算分析的时候，需利用式2.1进行试算。既假定一个值，从边坡顶部第一块土条算起，求出它的不平衡下滑力（求时，式中的右端第3项为零），即为第1和第2块土条之间的推力。再计算第2块土条在原有荷载和作用下的不平衡下滑力，作为第2块土条与第3块土条之间的推力。依次计算到第n块（最后一块），如果该块土条在原有荷载及推力作用下，求得的推力刚好为零，则所设的即为所求的安全系数。如不为零，则重新设定值，按上述步骤重新计算，直到满足=0的条件为止。一般那可以取3个同时试算，求出对应的3个值，作出曲线，从曲线上找出=0时的值，该值即为所求。c、值可根据土的性质采用勘探试验和滑坡反算结合的方法

18、来确定。可以根据滑坡现状及其对工程的影响等因素确定，一般为1.051.25。另外要注意土条之间不能承受拉力，当任何土条的推力如果出现负值，则意味着不再向下传递，而在计算下一块土条时，上一块土条对其推力取=0。传递系数法中的方向规定为与上分块土条的底滑面（底坡）平行，当较大时，求出的可能小于1。同时，本法只考虑了力的平衡，对力矩平衡没有考虑 ，这也存在不足。尽管如此，传递系数法因为计算简捷，在很多实际工程问题中，大部分滑裂面都较为平缓，对应垂直分界面上的c、值也相对较大，基本上能满足要求。即使滑体顶部一、二块土条可能满足不了要求，但也不至于对产生很大的影响。因此，该方法为广大工程技术人员所乐于采

19、用。在该设计中得到的坡体土体分层参数如下：第一层土亚粘土（泥质页岩残积土），平均厚9.50m， r=19.5 。第二层强风化泥质页岩厚3.006.00m，平均厚3.20m，r=25.1。第三层弱风化泥质灰岩厚未完全揭露， r=25.2。4.4 滑坡推力计算在本设计中采用不平衡传递系数法进行滑坡推力计算根据图1-1将断面分为22分块,每一分块的相关数据如下:表4-1 条块面积容重重1岩土类别土条重角度条块长度18.15519.5159.02泥质页岩残积土159.02596.243224.12919.5470.52泥质页岩残积土470.52555.8063 23.17819.5451.97泥质页岩

20、残积土543.65514.0533.65225.191.67强风化泥质页岩4 45.07119.5878.88泥质页岩残积土1551.51467.49715.89725.1399.03强风化泥质页岩10.85625.2273.58弱风化泥灰岩5 43.76619.5853.45泥质页岩残积土2014.01376.77716.76625.1420.84强风化泥质页岩29.35325.2739.70弱风化泥灰岩6 35.67019.5695.58泥质页岩残积土1826.83375.03013.11225.1329.12强风化泥质页岩31.83025.2802.13弱风化泥灰岩7 41.70919.

21、5813.32泥质页岩残积土2140.03345.23414.02425.1352.02强风化泥质页岩38.67725.2974.67弱风化泥灰岩8 36.88619.5719.28泥质页岩残积土2045.01334.86613.24225.1332.38强风化泥质页岩39.41825.2993.33弱风化泥灰岩9 28.80519.5561.71泥质页岩残积土2032.86315.07913.95925.1350.37强风化泥质页岩44.47525.21120.77弱风化泥灰岩10 17.31719.5337.69泥质页岩残积土1787.07304.72413.12025.1329.32强风

22、化泥质页岩44.44625.21120.04弱风化泥灰岩11 6.22219.5121.33泥质页岩残积土783.25302.0825.80625.1145.74强风化泥质页岩20.48325.2516.17弱风化泥灰岩12 13.67719.5266.70泥质页岩残积土2041.14295.44915.06225.1378.05强风化泥质页岩55.41125.21396.38弱风化泥灰岩13 4.96319.596.78泥质页岩残积土2051.46285.56815.85625.1398.00强风化泥质页岩61.77225.21556.67弱风化泥灰岩14 7.58525.1190.40强风

23、化泥质页岩1174.60273.22239.05525.2984.19弱风化泥灰岩15 4.14825.1104.11强风化泥质页岩711.78272.01924.11325.2607.66弱风化泥灰岩163.32125.183.35强风化泥质页岩958.16262.809 34.71425.2874.80弱风化泥灰岩17 54.99525.21385.88弱风化泥灰岩1385.89255.1731818.04825.2454.80弱风化泥灰岩454.81241.9951930.04525.2757.13弱风化泥灰岩757.14243.7292020.45825.2515.55弱风化泥灰岩51

24、5.56234.127217.07625.2178.32弱风化泥灰岩178.33231.949229.48625.2239.05弱风化泥灰岩239.06224.748 表4-2条块编号CiLi内摩擦角1136.31049.9481.9037019.978108.2872385.43346.45269.88370.99118.580447.6283422.500526.91342.134100.988210.766605.60541116.0641199.521077.772120.817479.808947.75351212.0581084.401608.456120.961433.76014

25、15.66261099.418804.751458.977121321.9011945.08771196.685837.421774.160120.990334.9702485.13481113.788778.561715.084120.997311.4242988.10991047.000812.571742.501120.993325.0313394.22210893.532755.771547.643120.997302.3103711.68411391.625333.15678.315121133.2613854.70412989.564871.871785.221120.997634

26、8.7494179.92513963.101890.971811.331120.997356.3904465.58614533.258515.471046.578120.997206.1894600.75715323.139322.96634.196120.996129.1844319.58616420.030449.39861.191120.997179.7574399.94117585.702827.741256.042120.9967331.0984427.23418184.987319.21415.489120.997127.6864400.07019307.955596.56691.

27、679121238.6244351.78520201.444660.38474.572120.997264.1544196.0702169.677311.87164.150121124.7494113.5252289.553759.71221.652120.997303.8853849.262根据图2-2将断面分为21分块,每一分块的相关数据如下:表4-3序号条块面积容重重1重2土条重角度条块长度112.11219.5236.217泥质页岩残积土236.217486.9232 17.19419.5335.273泥质页岩残积土463.38944 4.5365.10425.1128.115弱风化泥

28、灰岩3 24.03319.5468.651泥质页岩残积土1076.87941 6.13115.09325.1378.839强风化泥质页岩9.10325.2229.388弱风化泥灰岩4 12.12619.5236.467泥质页岩残积土842.11938 3.7839.69825.1243.415强风化泥质页岩14.37525.2362.237弱风化泥灰岩5 8.61619.5168.020泥质页岩残积土912.18135 3.96310.60525.1266.191强风化泥质页岩18.96725.2477.971弱风化泥灰岩6 5.51519.5107.550泥质页岩残积土774.14133 3

29、.3609.24225.1231.977强风化泥质页岩17.24725.2434.614弱风化泥灰岩7 4.50519.587.845泥质页岩残积土976.77728 4.35312.10325.1303.795强风化泥质页岩23.21825.2585.136弱风化泥灰岩8 2.35919.545.996泥质页岩残积土449.36528 2.0445.67825.1142.515强风化泥质页岩10.35125.2260.852弱风化泥灰岩9 4.56019.588.918泥质页岩残积土721.68928 3.1668.70225.1218.420强风化泥质页岩16.44325.2414.351

30、弱风化泥灰岩10 2.76519.553.919泥质页岩残积土561.93928 2.5997.07825.1177.660强风化泥质页岩13.11025.2330.359弱风化泥灰岩11 2.22519.543.393泥质页岩残积土678.13428 3.3208.99225.1225.707强风化泥质页岩16.23225.2409.034弱风化泥灰岩12 0.73319.514.309泥质页岩残积土727.09928 3.27812.89325.1323.612强风化泥质页岩15.44425.2389.179弱风化泥灰岩13 5.54925.1139.275强风化泥质页岩389.19628

31、 2.1739.91725.2249.921弱风化泥灰岩14 5.93325.1148.926强风化泥质页岩378.01428 2.0449.09125.2229.090弱风化泥灰岩15 3.26625.181.992强风化泥质页岩199.72928 1.0724.67225.2117.737弱风化泥灰岩164.39225.1110.249强风化泥质页岩335.250282.0908.92925.2225.001弱风化泥灰岩171.76525.144.309强风化泥质页岩296.775282.41810.01925.2252.466弱风化泥灰岩188.35225.2210.465弱风化泥灰岩2

32、10.465282.597195.69125.2143.421弱风化泥灰岩143.421282.044205.11125.2128.804弱风化泥灰岩128.805281.999212.68725.267.715弱风化泥灰岩67.715282.859表4-4条块编号土重下滑力*内摩擦角传递系数CiLi / KcPi1175.543158.0607022.155137.8632321.897333.334100.988235.867175.1803706.496812.731120.992392.365349.3114518.460663.599120.990242.106509.2365523

33、.206747.215120.990253.606646.5456421.628649.249120.993215.072738.4687458.569862.443120.981278.618758.0118210.964396.765121130.835770.6729338.813637.214121202.637798.49210263.814496.163121166.330811.60711318.364598.757121212.505815.65012341.353641.991121209.798838.03713182.716343.639121139.085823.234

34、14177.467333.766121130.835813.1101593.767176.35012168.582808.30816157.390296.008121133.779781.58417139.328262.037121154.752721.6011898.807185.830121166.214622.5951967.332126.633121130.835537.5582060.470113.728121127.904450.7852131.79059.788121127.904344.505第五章、锚索5.1 预应力锚索概述与其优点3：预应力锚索是一种可承锚索受拉力的结构系统

35、。它的一端被固定在稳定的地层中，另一端与被加固体紧密结合，形成一种新的结构复合体它的核心受拉体是高强度的预应力钢筋。它在安装后，可立即向被加固体主体施加应力，限制其发生有害变形和位移。预先应力锚索最大的特点是能够充分利用岩土体自身强度和自承载力，大大减轻结构自重，节省工程材料，是高效和经济的加固技术，目前岩土工程中使用的锚索类型较多，按锚固施工方法分为注浆型锚固、胀壳式锚固、扩张型锚固及综合型锚固等；按锚固段结构受力状态分为拉力型、压力型及荷载分散型锚索。目前广泛采用的锚索类型为注浆拉力型及注浆分散型两种锚索。 拉力型锚索主要依靠锚固段提供主够抗拔力。该类型锚索结构简单、施工方便、造价低，但锚

36、固段受力机制不尽合理。在锚索张拉时，临近张拉段处的锚固段的界面呈现最大的粘结摩阻力，在锚固段底部岩土体产生拉应力，且应力集中，使锚固段产生较大的拉力，浆体容易拉裂，影响抗拔力。 图5.1 拉力型锚索结构图 预应力锚索与圬工类结构比较具有以下特点5：1 具有一定的柔性：锚索是一种细长受拉状构件，柔度很大，具有柔性可调的特点，用于加固岩土体时能与岩土共同作用，充分发挥两者的能力。2 深层加固：预应力锚索的长度，可根据工程需要，加固深度可达数百米。3 主动加固：通过对锚索施加预应力，能主动控制岩土体变形，调整岩土体应力状态，有利于岩土体的稳定性。预应力锚索结构是在岩土体及被加固建筑物产生变形之前就发

37、挥作用，与挡土墙，抗滑桩等支挡结构在岩土体变形后才发挥作用的被动受力状态有着本质的区别。4 施工快捷灵活：预应力锚索采用机械化作业，具有工艺灵巧、施工进度快、工期短、施工安全等，用于应急抢救更具有独特优势。5 应力锚索既可单独使用，充分利用岩土体自身强度，从而节省大量工程材料，同时可与其他结构物组合使用，改善其受力状态，节省大量圬工，具有显著经济效益。根据预应力锚索所具有的优势结合本工程的情况，采用预应力锚索对本边坡进行加固，步骤如下： 1，确定锚索钢绞线规格：采用15.2mm、公称抗拉强度1860MPa 、截面积139mm2钢绞线，每根钢绞线极限张拉荷载的Pu为259KN。2，锚索设置位置的

38、确定：1）锚固角： 预应力锚索同水平面的夹角称为锚固角。从施工工艺考虑，认为锚索设置方向以水平线向下倾为宜，通过技术经济综合分析，按单位长度长度锚索提供抗滑增量最大时的锚索下倾角为最优锚固角。从施工工艺考虑，一般采用下倾1530，我们这里取20。2）锚索自由段概述：受稳定地层界面控制，在设计中应考虑自由段深入滑动面或潜在滑动面的长度不小于1m.本工程勘探表明该边坡上部覆盖有厚约13m的全强风化泥质页岩，下伏弱风化泥灰岩，滑动面位于弱风化泥灰岩中，所以自由段取20m，张拉段长度根据机具决定，取1.5m5.2设计锚固力及其间距的确定45.2.1锚索间距的确定：预应力锚索是群锚机制，锚索的间距不宜过

39、大。但锚索间距太小时，受群锚效应的影响单根锚索承载力降低，故间距又不能太小，根据通常设计和张拉试验观察，间距小于1.2m时，应考虑锚孔孔周岩土松弛区的相互影响，因此锚索间距宜大于1.5m或5倍孔径。设计时还应考虑施工偏差而造成锚索的相互影响。因此规定锚索间距宜采用36m，最小不小于1.5m. 5.2.2 预应力锚索倾角主要根据施工条件确定。一般的取值在150300之间。这里取200。5.2.3 设计锚固力由于滑坡推力计算时已考虑1.051.25的安全系数，因此预应力锚索用于整治滑坡时，下滑力可作为设计荷载，最后一块下滑力为3849.216848 KN/m, 所以 Pt = 3849.216848 KN/m根据锚索设计锚固力Pt和所选用的钢绞线强度，计算整治每延米所需锚索钢绞线的根数n，取安全系数FS1=1.8，则：取27根采用由7根钢丝构成的15.2mm的锚索，其每股锚索的设计轴向拉力值为259KN。设计锚索间距3.5m，则需要设计11排每孔9束预应力锚索。每孔的设计锚固力为：锚索预应力筋的截面面积根据规范由下列