甲醇---水溶液连续筛板精馏塔设计.doc

1、西安石油大学成人高等教育毕业论文甲醇-水溶液连续筛板精馏塔设计摘要：本设计进行甲醇和水的分离，采用直径为1 .0m的精馏塔，选取效率较高.塔板结构简单、加工方便的单溢流方式，并采用了弓形降液盘。处理量：50000t/年；质量分数）：93.0%；塔顶料液组成（质量分数）：40%；塔顶产品组成易挥发组成回收率：99.5%；年工作生产时间：330天；全塔总效率：60%。关键词：甲醇；水；踏板结构 目录 摘要1第一章 概述 1精馏操作对塔设备的要求 2板式塔类型 3精馏塔的设计步骤 第二章 精馏塔的物料衡算 第三章 塔板数的确定 第四章 精馏塔的工艺条件及有关物性数据数据的计算 第五章 精馏塔的塔体工

2、艺尺寸计算 第六章 塔板主要工艺尺寸的计算 第七章 筛板的流体力学验算 第八章 塔板负荷性能图 第九章 筛板塔设计计算结果 第十章 辅助设备的计算及选型 原料贮罐 2产品贮罐 原料预热器 4塔顶全凝器 5塔底再沸器 6产品冷凝器 7精馏塔 8管径的设计 9泵的计算及选型 第十一章 参文献考 第十二章 致谢第一章概述1 精馏操作对塔设备的要求和类型对塔设备的要求精馏所进行的是气(汽)、液两相之间的传质，而作为气(汽)、液两相传质所用的塔设备，首先必须要能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以达到较高的传质效率。但是，为了满足工业生产和需要，塔设备还得具备下列各种基本要求： 气(汽)、液处理量大，即

3、生产能力大时，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液或液泛等破坏操作的现象。 操作稳定，弹性大，即当塔设备的气(汽)、液负荷有较大范围的变动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作并应保证长期连续操作所必须具有的可靠性。 流体流动的阻力小，即流体流经塔设备的压力降小，这将大大节省动力消耗，从而降低操作费用。对于减压精馏操作，过大的压力降还将使整个系统无法维持必要的真空度，最终破坏物系的操作。 结构简单，材料耗用量小，制造和安装容易。 耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。 塔内的滞留量要小。实际上，任何塔设备都难以满足上述所有要求，况且上述要求中有些也是互相矛盾的。不同的塔型各有某些独特的优点，设计

4、时应根据物系性质和具体要求，抓住主要矛盾，进行选型。板式塔类型 气液传质设备主要分为板式塔和填料塔两大类。精馏操作既可采用板式塔，也可采用填料塔，板式塔为逐级接触型气液传质设备，其种类繁多，根据塔板上气液接触元件的不同，可分为泡罩塔、浮阀塔、筛板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮动舌形塔和浮动喷射塔等多种。板式塔在工业上最早使用的是泡罩塔(1813年)、筛板塔(1832年)，其后，特别是在本世纪五十年代以后，随着石油、化学工业生产的迅速发展，相继出现了大批新型塔板，如S型板、浮阀塔板、多降液管筛板、舌形塔板、穿流式波纹塔板、浮动喷射塔板及角钢塔板等。目前从国内外实际使用情况看，主要的塔板类型为浮阀塔

5、、筛板塔及泡罩塔，而前两者使用尤为广泛。 筛板塔也是传质过程常用的塔设备，它的主要优点有： 结构比浮阀塔更简单，易于加工，造价约为泡罩塔的60，为浮阀塔的80左右。 处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加1015。 塔板效率高，比泡罩塔高15左右。 压降较低，每板压力比泡罩塔约低30左右。 筛板塔的缺点是： 塔板安装的水平度要求较高，否则气液接触不匀。 操作弹性较小(约23)。 小孔筛板容易堵塞。2精馏塔的设计步骤 本设计按以下几个阶段进行： 设计方案确定和说明。根据给定任务，对精馏装置的流程、操作条件、主要设备型式及其材质的选取等进行论述。 蒸馏塔的工艺计算，确定塔高和塔径。 塔板设计：计算塔板

6、各主要工艺尺寸，进行流体力学校核计算。接管尺寸、泵等，并画出塔的操作性能图。 管路及附属设备的计算与选型，如再沸器、冷凝器。 抄写说明书。 绘制精馏装置工艺流程图和精馏塔的设备图。第二章精馏塔的物料衡算 原料液及其塔顶、塔底产品的摩尔分率甲醇的摩尔质量为：32.04kg/kmol水的摩尔质量为： 18.01kg/kmolxf=(0.40/32.04)/(0.40/32.04+0.60/18.01)=0.273xd=(0.93/32.04)/(0.93/32.04+0.07/18.01)=0.882 原料液及其塔顶与塔底产品的平均摩尔质量Mf=32.040.273+18.01(1-0.273)=

7、21.84kg/molMd=32.040.882+18.01(1-0.882)=30.38kg/mol则可知：原料的处理量：F=50000/(3302421.84)=289.06kmol/h根据回收率： = xdD/(xfF)=99.5%则有： D=89.02kmol/h 由总物料衡算：F= D+W以及: xfF= xd D+Wxw容易得出： W=200.04kmol/hxw=0.00199第三章塔板数的确定 理论板层数NT的求取因为甲醇与水属于理想物系，可采用图解法求解（见相平衡图1-1）最小回流比及其操作回流比的求解：y=0.647，x=0.273Rmin=(xD-y)/(y-x)=(0.

8、882-0.647)/(0.647-0.273)=0.628取操作回流比为：R=1.8Rmin=1.80.628=1.130a精馏塔的气、液相负荷L=RD=1.1389.02=100.59kmol/hV=(R+1)D=2.1389.02=189.61kmol/hL=L+F=100.59+289.06=389.65kmol/hV=V=189.61kmol/hb精馏段、提馏段操作线方程精馏段操作线：y=L/Vx+D/Vxd=0.5305x+0.414提馏段操作线：y=L/VxW/Vxw=2.055x-0.002c图解法求理论塔板层数根据图一所示，可求得结果为总理论塔板数NT为8块(包括再沸器)进料

9、板位置NF为自塔顶数起第4块 理论板层数NT的求取精馏段实际塔板数 N精=3/60%=5块提馏段实际塔板数 N提=5/60%=9块第四章精馏塔的工艺条件及有关物性数据数据的计算 操作压力的计算设每层塔压降： P=0.9KPa（一般情演况下，板式塔的每一个理论级压降约在0.41.1kPa）进料板压力： PF=101.3+50.9=105.8(KPa)精馏段平均压力：Pm=(101.3+105.8)/2=103.5(KPa)塔釜板压力： PW=101.3+140.9=113.9(KPa)提馏段平均压力：Pm=(105.8+113.9)/2=109.85(KPa) 操作温度的计算查表可得安托尼系数A

10、BCMinMaxH2O7.074061657.46227.0210168CH3OH7.197361574.99238.23-1691H2O的安托尼方程： lgPAO=7.07406-1657.46/(tA+227.02)CH3OH的安托尼方程：lgPBO=7.19736-1574.99/(tB+238.86)甲醇的tBlg101.3=7.19736-1574.99/(tB+238.86)tB=64.5()由泡点方程试差可得当 tD=67.0时 Kixi1同理可求出 tF=85.2时 Kixi1tW=103.2时 Kixi1所以 塔顶温度 tD=67.0 进料板温度 tF=85.2 塔釜温度 t

11、W=103.2精馏段平均温度 tm=(67.0+85.2)/2=76.1()提馏段平均温度 tm=(103.2+85.2)=94.2() 平均摩尔质量的计算a.塔顶平均摩尔质量计算由xD=y1=0.882 查平衡曲线(图一)得 x1=0.727MVDm=0.88232.04+(1-0.882)18.01=30.38kg/molMLDm=0.72732.04+(1-0.727)18.01=28.21kg/molb.进料板平均摩尔质量计算由yF=0.600 查平衡曲线(图一)得 x1=0.220MVFm=0.60032.04+(1-0.600)18.01=26.43kg/molMLFm=0.220

12、32.04+(1-0.220)18.01=21.10kg/molc.塔釜平均摩尔质量计算由y1=0.006 查平衡曲线(图一)得 x1=0.001MVWm=0.00632.04+(1-0.006)18.01=18.09kg/molMLWm=0.00132.04+(1-0.001)18.01=18.02kg/mold.精馏段平均摩尔质量MVm=(30.38+26.43)/2=28.41kg/molMLm=(28.21+21.10)/2=24.66kg/mole.提馏段平均摩尔质量MVm=(26.43+18.09)/2=22.26kg/molMLm=(21.10+18.02)/2=19.56kg/

13、mol 平均密度的计算a.精馏段平均密度的计算气相由理想气体状态方程得Vm=PmMvw/RTm=(103.528.41)/8.314(273.15+76.1)=1.01kg/m3液相查可得tD=67.0时 A979.4kg/m3 B=750.0kg/m3tF=85.2时 A968.5kg/m3 B=735.0kg/m3 LDm=1/(0.93/750.0+0.07/979.4)=762.5kg/m3进料板液相的质量分率A=(0.22032.04)/(0.22032.04+0.78018.01)=0.334 LFm=1/(0.334/735.0+0.666/968.5)=875.6kg/m3精馏

14、段液相平均密度为Lm=(762.5+875.6)/2=819.1 kg/m3b.提馏段平均密度的计算气相由理想气体状态方程得Vm=PmMvw/RTm=(109.3522.27)/8.314(273.15+94.2)=0.80kg/m3 液相查可得tw=103.2时 A956.1kg/m3 B=720.0kg/m3A=(0.00132.04)/(0.00132.04+0.99918.01)=0.0018Lwm=1/(0.0018/720.0+0.9982/956.18)=955.62kg/m3提馏段平均密度Lm=(955.62+875.6)/2=915.6 kg/m3平均粘度的计算液相平均粘度依

15、下式计算 即lgLm=xilgia塔顶液相平均粘度的计算 由tD=67.0查得A=0.4233mPa.s B=0.3110mPa.slgLDm=0.882lg(0.3110)+0.118lg(0.4233)=-0.49LDm=0.323mPa.sb进料板平均粘度的计算 由tF=85.2查得A=0.3320mPa.s B=0.2550mPa.slgLFm=0.220lg(0.2550)+0.780lg(0.3320)=-0.50LFm=0.313mPa.s精馏段平均粘度Lm=(0.323+0.313)/2=0.318mPa.sc塔底液相平均粘度的计算 由tW=103.2查得A=0.275mPa.

16、s B=0.220mPa.slgLWm=0.00199lg(0.220)+0.99801lg(0.275)=-0.56 LWm=0.275mPa.s提馏段平均粘度Lm=(0.275+0.313)/2=0.294mPa.s平均表面张力的计算液相平均表面张力依下式计算 即Lm=xiia. 塔顶液相平均表面张力的计算 由tD=67.0查得A=64.91mN/m B=18.30mN/mLDm=0.88218.30+0.11864.91=23.80 mN/mb. 进料板液相平均表面张力的计算 由tF=85.2查得A=62.22mN/m B=16.40N/mLFM=0.22016.4+0.78062.22

17、=52.14 mN/mc. 塔底液相平均表面张力的计算 由tW=103.2查得A=58.20mN/m B=14.40N/mLWm=0.0019914.40+0.9980158.2=58.11 mN/m精馏段液相平均表面张力Lm=(52.14+23.80)/2=37.97 mN/m提馏段液相平均表面张力Lm=(52.14+58.11)/2=55.13 mN/m第五章精馏塔的塔体工艺尺寸计算 由上面史密斯关联图，得知C20=0.075气体负荷因子C= C20(/20)0.2=0.08526Umax=2.43取安全系数为0.8，则空塔气速为 U=0.8Umax=0.82.43=1.94m/s 由上面

18、可知精馏段 L=100.59kmol/h V=189.61kmol/h a 塔径的计算精馏段的气、液相体积流率为 VS=VMVm/3600Vm=(189.6128.405)/(36001.01)=1.481m3/sLS=LMLm/3600Lm=(100.5924.655)/(3600819.1)=0.00084m3/s式中，负荷因子由史密斯关联图查得C20再求图的横坐标为 Flv=L/V(l/v)0.5=0.0162取板间距，HT=0.40m,板上清液层高度取hL=0.05m，则HT-hL=0.35 m史密斯关联图如下 由上面史密斯关联图，得知C20=0.075气体负荷因子C= C20(/20

19、)0.2=0.08526Umax=2.43取安全系数为0.8，则空塔气速为 U=0.8Umax=0.82.43=1.94m/s=0.986m按标准塔径圆整后为D=1.0m塔截面积为At=3.1411=0.785 m2实际空塔气速为U实际=1.481/0.785=1.887 m/sU实际/ Umax=1.887/2.43=0.78(安全系数在充许的范围内，符全设计要求)(2) 精馏塔有效高度的计算精馏段有效高度为 Z精=（N精-1）HT=（5-1）0.40=1.6 m提馏段有效高度为 Z提=（N提-1）HT=（9-1）0.40=3.2 m在进料板上方开一个人孔，其高度为0.8 m故精馏塔有效高度

20、为Z=Z精+Z提+0.5=1.6+3.2+0.8=5.6m第六章塔板主要工艺尺寸的计算 精馏段a溢流装置计算因塔径D=1.0m，所以可选取单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘。(此种溢流方式液体流径较长，塔板效率较高，塔板结构简单，加工方便，在直径小于2.2m的塔中被广泛使用。)各项计算如下：1) 堰长lw可取lw=0.60D=0.60m2) 溢流堰高度hw由hw=hLhow选用平直堰，(溢流堰板的形状有平直形与齿形两种，设计中一般采用平直形溢流堰板。)堰上层液高度how由下列公式计算，即有how=2.84/1000E(Lh/lw)(2/3)并由图液流收缩系数计算图，则可取用E=1.0 ，则how

21、=0.0083m取板上清液层高度hL=0.05 m故hw=0.0417m3) 弓形降液管的宽度Wd和截面积Af由Wd/D=0.6 m 查可求得Af/AT=0.057 Wd/D=0.125Af=0.0570.785=0.0448 m2Wd=0.1251.0=0.125 m并依据下式验算液体在降液管中的停留时间，即=3600 AfHT/Lh=3600 0.04480.40/ (36000.0084)=21.31s5s 其中HT即为板间距0.40m，Lh即为每小时的体积流量验证结果为降液管设计符合要求。4）降液管底隙高度hoho= Lh/（3600lwuo）取uo=0.07m/s则ho=0.0084

22、3600/(36000.60.07) =0.020024 m0.02m Hw-ho=0.0417-0.020024=0.021671910.006 m故降液管底隙高度设计合理选用凹形受液盘，深度hw=55mm。b塔板布置1) 塔板的分块因为D800mm，所以选择采用分块式，查可得，塔板可分为3块。2) 边缘区宽度确定取Ws=Ws=65mm , Wc=35mmc开孔区面积计算开孔区面积Aa按下面式子计算，则有Aa=2【x（r2x2）0.5+ r2/180sin-1（x/r）】其中 x=D/2(WdWs)r= D/2Wc并由Wd/D=0.125， 推出Wd=0.125由上面推出 Aa=0.530m

23、2d 筛孔计算与排列本实验研究的物系基本上没有腐蚀性，可选用=3mm碳钢板，取筛孔直径do=5mm筛孔按正三角形排列，取孔中心距t为t=3 do=15mm筛孔的数目n为n=1.155Ao/t2=2721个开孔率为=0.907（do/t）2=10.1%气体通过阀孔的气速为uo=Vs/Ao=1.481/（Aa）=27.67m/s提馏段 (计算公式和原理同精馏段)a溢流装置计算因塔径D=1.0m，所以可选取单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘（同精馏段）。各项计算如下：1) 堰长lw可取lw=0.60D=0.60m2) 溢流堰高度hw由hw=hLhow可选取平直堰，堰上层液高度how由下列公式计算，即有

24、how=2.84/1000E(Lh/lw)(2/3)并由图液流收缩系数计算图，则可取用E=1.0 ，则how=0.0159m取板上清液层高度hL=0.06 m故hw=0.06-0.0159=0.0441 m3) 弓形降液管的宽度Wd和截面积Af由Wd/D=0.6 m 查图可求得Af/AT=0.057 Wd/D=0.125Af=0.0570.785=0.044745 mWd=0.1251.0=0.125 m并依据下式验算液体在降液管中的停留时间，即=3600 AfHT/Lh=3600 0.0447450.40/ (36000.0022)=8.14s5s 其中HT即为板间距0.40m，Lh即为每小

25、时的体积流量验证结果为降液管设计符合要求。4）降液管底隙高度hoho= Lh/（3600lwuo）取uo=0.17m 则ho=0.00223600/(36000.60.17) =0.022 m0.02mHw-hO=0.0417-0.022=0.0197m0.006 m故降液管底隙高度设计合理选用凹形受液盘，深度hw=55mm。b 塔板布置1) 塔板的分块因为D800mm，所以选择采用分块式，查表可得，塔板可分为3块。2) 边缘区宽度确定取Ws=Ws=65mm , Wc=35mmc 开孔区面积计算开孔区面积Aa按式子5-12计算，则有Aa=2【x（r2x2）0.5+ r2/180sin-1（x/

26、r）】其中 x=D/2(WdWs)r= D/2Wc并由Wd/D=0.125，推出Wd=0.125由上面推出Aa=0.530m2d 筛孔计算与排列本实验研究的物系基本上没有腐蚀性，可选用=3mm碳钢板，取筛孔直径do=5mm 筛孔按正三角形排列，取孔中心距t为t=3 do=15mm筛孔的数目n为n=1.155Ao/t2=2721个开孔率为=0.907（do/t）2=10.1%气体通过阀孔的气速为uo=Vs/Ao=1.466/（0.1010.530）=27.38m/s第七章筛板的流体力学验算 精馏段1) 塔板的压降a 干板的阻力hc计算干板的阻力hc计算由公式hc=0.051(uo/co)2（v/

27、l）并取do/= 5/3=1.67 ,可查史密斯关联图得，co=0.772所以hc=0.051(27.67/0.772) 2(1.01/819.1)=0.0786m液柱b 气体通过液层的阻力hl的计算气体通过液层的阻力hl由公式hl=hLua=Vs/（ATAf）=1.481/(0.785-0.0047)=1.897m/sFo=1.897(1.01)1/2=1.90kg1/2/(s m1/2)可查得，得=0.54所以hl=hL=0.54(0.0417+0.0083)=0.027 m液柱c 液体表面张力的阻力h计算液体表面张力的阻力h由公式h=4L/（lgdo）计算,则有h=(437.9710-3

28、)/(819.19.810.005)=0.0038 m液柱气体通过每层塔板的液柱高度hP，可按下面公式计算hP=hc+hl+h=0.0786+0.027+0.0038=0.1094m液柱气体通过每层塔板的压降为Pp= hPlg =0.1094819.19.81=879.07Pa0.9KPa（设计允许值） 2)液面落差对于筛板塔，液面落差很小，由于塔径和液流量均不大，所以可忽略液面落差的影响。3) 液沫夹带 液沫夹带量，采用公式 ev=5.7106/L【 ua/(HThf)】3.2由hf=2.5hL=2.50.05=0.125m 所以：ev=(5.710-6/37.9710-3) 【1.897/

29、(0.4-0.125)】=0.068kg液/kg气0.1kg液/kg气可知液沫夹带量在设计范围之内。4) 漏液对于筛板塔，漏液点气速uo,min可由公式Uo,min=4.4Co【(0.0056+0.13 hL-h)/L /V】1/2=8.81m/s实际孔速为o27.67m/sUo,min稳定系数为 =Uo/Uo,min=27.67/8.81=3.141.5故在本设计中无明显漏液。5) 液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液高度Hd应服从式子Hd(HThw)甲醇与水属于一般物系，取= 0.5，则(HThw)=0.5（0.40+0.0417）=0.221m而Hd=hp+hL+hd板上不设进口堰，则有h

30、d=0.153(uo)2=0.153(0.07)2=0.0007m液柱Hd=hp+hL+hd=0.1094+0.05+0.0007=0.160m液柱则有： Hd(HThw)于是可知本设计不会发生液泛 提馏段1) 塔板的压降a 干板的阻力hc计算干板的阻力hc计算由公式hc=0.051(uo/co)2（v/l）并取do/= 5/3=1.67 ,可查图得，co=0.772所以hc= 0.0561m液柱b 气体通过液层的阻力hl计算气体通过液层的阻力hl由公式hl=hLua=Vs/（ATAf）=1.879m/sFo=1.8970.80.5=1.68kg1/2/s m1/2可查图得=0.58所以hl=

31、hL=0.0344m液柱c 液体表面张力的阻力h计算液体表面张力的阻力h由公式h=L/（lgdo）计算,则有h=0.0052m液柱气体通过每层塔板的液柱高度hP，可按公式hP=hc+hl+h=0.0947m液柱气体通过每层塔板的压降为Pp= hPlg =850.59Pa0.9kPa 计算结果在设计充值内2) 液面落差 对于筛板塔，液面落差很小，因塔径和液流量均不大，所以可忽略液面落差的影响。3) 液沫夹带 液沫夹带量，采用公式ev=5.710-6/L【 ua/(HThf)】3.2 由hf=2.5hL=0.125m所以ev=5.710-6/55.1310-3【 1.879/(0.40-0.125

32、)】3.2 =0.048kg液/kg气0.1 kg液/kg气可知液沫夹带量在设计范围之内。4) 漏液对于筛板塔，漏液点气速uo,min可由公式Uo,min=4.4Co【(0.0056+0.13 hL-h)/L /V】1/2=9.55m/sUo=27.38m/sUo,min稳定系数为 K= Uo / Uo,min =27.38/9.55=2.871.5故在本设计中无明显漏液。5) 液泛为防止塔内发生液泛，降液管内液高度Hd应服从式子Hd(HThw)甲醇与水属于一般物系，取= 0.5 则(HThw)=0.5（0.40+0.417）=0.221m而Hd=hp+hL+hd板上不设进口堰，则有hd=0.

33、153(uo)2=0.004m液柱Hd=hp+hL+hd=0.095+0.05+0.004=0.149 m液柱则有：Hd(HThw)于是可知本设计不会发生液泛。第八章塔板负荷性能图 精馏段a漏液线Uo,min=4.4Co【(0.0056+0.13 hL-h)/L /V】1/2Uo,min=Vs, min/AohL= h w +hOWhOW =2.84/1000E(Lh/lw)(2/3)Vs, min =4.4Co Ao【0.0056+0.13( hW+2.84/1000E(Lh/lw)(2/3)- h】L /V 1/2 =5.178 (0.007151+0.1219Ls2/3) 1/2 在操作

34、范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值计算结果列于下表Ls m3/s0.00050.00150.00300.0045Vs m3/s0.4610.4840.5100.529b 液沫夹带线ev =0.1kg液/kg气为限，求VsLs关系如下：ev=5.710-6/L【 ua/(HThf)】3.2ua=Vs/(AT-Af)=1.351 Vshf=2.5hL=2.5(hw+ how)hw=0.0417how=2.84/1000E(Lh/lw)(2/3)hf=2.5(0.0417+ 0.93 Ls2/3)=0.10+2.3 Ls2/3HThf=0.40-0.10-2.30Ls2/3=0.3-2.30

35、 Ls2/3 ev=5.710-6/37.9710-3【 1.351Vs/(0.3-2.30 Ls2/3)】3.2 =0.1整理得 Vs=1.70-13.00 Ls2/3 在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值计算结果列于下表Ls m3/s0.00050.00150.00300.0045Vs m3/s1.6191.5301.4291.346c 液相负荷下限线对于平流堰，取堰上液层高度how=0.005m作为最小液体负荷标准，由式how=2.84/1000E(Lh/lw)(2/3) =0.005Ls,min=0.00024m/s据此可做出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线d 液相负荷上

36、限线 以=4s作为液体在降液管中停留时间的下限，由下式=（AfHT）/Ls=4故Ls,max=（AfHT）/4=（0.04470.40）/4=0.00447 m3/s据此可以作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限e 液泛线令Hd=(HThw)Hd=hp+hL+hdhP=hc+hl+hhl=hLhL= h w +hOW联立得 HT(-1)hw=(+1) hOW+ hc + hd + h忽略h，将hOW与Ls、hd和Ls、hc与Vs的关系代入上式，得a V2s=b-c Ls2-d Ls2/3 式中a=0.051/(Aoco)2（v/l）b=HT(-1)hwc=0.153/(lwhO)2d=2.841

37、0-3E( 1+)(3600/lw)(2/3)将有关数据代入,得a=0.051/(0.1010.5300.772)2（1.01/819.1）=0.037b=0.50.4(0.5-0.54-1)0.0417=0.157c=0.153/(0.60.02)2=1062.500d=2.8410-31( 1+0.54)(3600/0.6)(2/3)=1.444 故V2s=4.24-28716.22 Ls2-39.03 L2/3s在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs的值，计算结果如下表Ls m3/s0.00050.00150.00300.0045Vs m3/s3.993.663.172.60在负

38、荷性能图上，作出操作点A，连接OA，即作出操作线。由图二可看出，该筛板的操作上限为液泛控制，下限为漏控制。由图查得Vs,max= 3.433m3/s Vs,min=0.400 m3/s故操作弹性为Vs,max/ Vs,min=3.433/0.400=8.583 提馏段a漏液线Uo,min=4.4Co【(0.0056+0.13 hL-h)/L /V】1/2Uo,min=Vs, min/AohL= h w +hOWhOW =2.84/1000E(Lh/lw)(2/3)Vs, min =4.4Co Ao【0.0056+0.13( hW+2.84/1000E(Lh/lw)(2/3)- h】L /V 1

39、/2 =6.151 (0.005821+0.1219Ls2/3) 1/2 在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值计算结果列于下表Ls m3/s0.00050.00150.00300.0045Vs m3/s0.5000.5300.5620.588b 液沫夹带线ev =0.1kg液/kg气为限，求VsLs关系如下：ev=5.710-6/L【 ua/(HThf)】3.2ua=Vs/(AT-Af)=1.351 Vshf=2.5hL=2.5(hw+ how)hw=0.0417how=2.84/1000E(Lh/lw)(2/3)hf=2.5(0.0417+ 0.93 Ls2/3)=0.10+2.

40、3 Ls2/3HThf=0.40-0.10-2.30Ls2/3=0.3-2.30 Ls2/3 ev=5.710-6/37.9710-3【 1.351Vs/(0.3-2.30 Ls2/3)】3.2 =0.1整理得Vs=1.70-13.00 Ls2/3 在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs值计算结果列于下表Ls m3/s0.00050.00150.00300.0045Vs m3/s1.6191.5301.4291.346c 液相负荷下限线对于平流堰，取堰上液层高度how=0.005m作为最小液体负荷标准，由式how=2.84/1000E(Lh/lw)(2/3) =0.005Ls,min=

41、0.00024m/s据此可做出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线d 液相负荷上限线 以=4s作为液体在降液管中停留时间的下限，由下式=（AfHT）/Ls=4故Ls,max=（AfHT）/4=（0.04470.40）/4=0.00447 m3/s据此可以作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限e 液泛线令Hd=(HThw)Hd=hp+hL+hdhP=hc+hl+hhl=hLhL= h w +hOW联立得HT(-1)hw=(+1) hOW+ hc + hd + h忽略h，将hOW与Ls、hd和Ls、hc与Vs的关系代入上式，得a V2s=b-c Ls2-d Ls2/3式中a=0.051/(Aoco)2

42、（v/l）b=HT(-1)hwc=0.153/(lwhO)2d=2.8410-3E( 1+)(3600/lw)(2/3)将有关数据代入,得a=0.051/(0.1010.5300.772)2（0.80/915.6）=0.026b=0.50.4(0.5-0.58-1)0.0417=0.155c=0.153/(0.60.022)2=878.100d=2.8410-31( 1+0.58)(3600/0.6)(2/3)=1.482故V2s=5.96-33773.08 Ls2-57.00 Ls在操作范围内，任取几个Ls值，依上式计算出Vs的值，计算结果如下表Ls m3/s0.00050.00150.00300.0045Vs m3/s5.5925.1374.4703.722在负荷性能图上，作出操作点