软土地区超深基坑及超高层工程施工技术交流.pptx

1、津湾广场津湾广场9 9号楼施工技术交流号楼施工技术交流（软土地区超深基坑及超（软土地区超深基坑及超高层工程施工）高层工程施工）汇报人汇报人:杨艳超杨艳超时间：时间：2018.11.272018.11.27一、工程概况二、施工总体进展情况三、深基坑施工技术四、超高层施工技术五、结语目目 录录一、工程概况一、工程概况工程名称津湾广场9号楼工程工程地点天津市和平区赤峰道、解放北路、哈尔滨道、合江路围合的地块建设单位天津津湾置业有限公司设计单位天津市建筑设计院监理单位天津市华泰建设监理有限公司施工总承包单位中国建筑股份有限公司建筑面积209500平方米建筑层数、总高度地上70层，地下4层，裙房4层，建

2、筑高度300.65米结构形式主塔楼为钢框架-核心筒混合结构、裙房为框架结构工程造价11.915亿元工工程程概概况况哈尔滨道解放北路工程四至解放北路、哈尔滨道、合江路、赤峰道合围地块，周边道路均为单行赤峰桥解放桥赤峰道合江路总建筑面积209500平方米，其中地上163000平方米，地下46500平方米，建筑总高度299.8m，功能为写字楼及配套综合商业和停车库。地下3、4层局部设置人防。工工程程概概况况钢管混凝土筒中筒 结构，外筒为钢管混 凝土筒，内筒为钢筋混凝土核心筒，8层 设置转换桁架，5-7 层为悬挂层，水平结 构为钢梁+压型钢板 组合楼板。第八层，结合建筑避难层及立面收 进的要求设置整层

3、高的转换桁架，完成由稀柱至密柱的转换一至八层的外框架采用八根巨柱加 4根角柱六十六层，结构平面收进为圆形 停机坪四十九至六十三层设置斜柱 工工程程概概况况五十八层，转换桁架 8层设置整层高的转换桁架，单榀重760 吨，57层悬挂层结构通过吊柱与8层结 构体系转换桁架进行连接，并按照要求 结构主体完成后在进行承受竖向荷载。工工程程概概况况二、施工进展情况二、施工进展情况基基坑坑施施工工进进展展情情况况2013年7月31日我公司进场基基坑坑施施工工进进展展情情况况2014年5月27日完成主楼第五道混凝土内支撑施工第五道混凝土内支撑第一道混凝土内支撑第二道混凝土内支撑第三道混凝土内支撑第四道混凝土内

4、支撑基基坑坑施施工工进进展展情情况况2014年9月15日完成塔楼III段基础底板浇筑完毕基基坑坑施施工工进进展展情情况况2014年9月30日完成第四道混凝土内支撑爆破工作超超高高层层施施工工进进展展情情况况2015年5月1日液压爬模投入使用超超高高层层施施工工进进展展情情况况2015年11月10日8层全国首例下挂双悬挂层重型转换桁架安装成功2016年8月18日主体结构封顶超超高高层层施施工工进进展展情情况况超超高高层层施施工工进进展展情情况况2018年1月30日通过竣工验收三、三、深基坑施工技术裙房区域共 有4道内支撑,基础底板厚 度为 1.2m,坑 深21.8m。盐业银行，距基坑6.5 米，

5、钢筋混凝土砖混结 构，地上四层，地下一 层，为木桩基础。深基坑施 工 技术塔楼区域共有5道内支撑,基础底板 厚度为4.0m,坑深24.6m。基坑概况1、基坑南侧的盐业银行旧址大楼是被中国华人民共和国国务院列为“全国重点文物保护单位”，是文物保护的最高级别，级别上等同于北京市的天安门和故宫深基坑施 工 技术1、基坑概况基坑南侧的盐业银行旧址大楼是被中国华人民共和国国务院列为“全国重点文物保护单位”，是文物保护的最高级别，级别上等同于北京市的天安门和故宫深基坑施 工 技术1、基坑概况主楼区域第五道内支撑混凝土同基础底 板混凝土，基础底板施工时将第五道内支撑 埋入基础底板。裙楼4道内支撑 主楼5道内

6、支撑深基坑施 工 技术1、基坑概况内支撑主要施工流程2、混凝土内支撑施工支撑施工工序深基坑施 工 技术支撑底部余土清理 格构柱抗剪件焊接支设模板 浇筑混凝土支撑内监测点的布置爆破纸筒预埋（局部爆破）垫层施工梁底铺油毡钢筋绑扎养 护2、混凝土内支撑施工格构柱处梁交接深基坑施 工 技术7道梁交于一点钢筋帮扎难度大 1段 2段 5段段段 2014.5.11至2014.5.29共计18天2、混凝土内支撑施工五道撑砼施工深基坑施 工 技术东、南、北三面附着于地连墙，一面悬空第五道混凝土内支撑施工1段5段2段3段 4段2、混凝土内支撑施工支撑施工土压平衡图首道至四道内支撑呈封闭环状，土压整体平衡；五道撑南

7、北两侧深基坑施 工 技术第一、二、三、四道混凝 土内支撑土压力Q平衡图五道混凝土内支撑土压力Q平衡图2、混凝土内支撑施工五道撑施工完毕深基坑施 工 技术第五道混凝土内支撑西侧断面图2、混凝土内支撑施工五道撑抗剪构件深基坑施 工 技术第五道混凝土内支撑施工预埋钢板式支撑抗剪件2、混凝土内支撑施工五道撑抗剪构件深基坑施 工 技术第五道混凝土内支撑施工预埋“H”型钢式支撑抗剪件2、混凝土内支撑施工五道撑及预埋插筋第五道混凝土内支撑施工保证与筏板连接的五道撑预埋插筋深基坑施 工 技术2、混凝土内支撑施工五道撑表面凿毛深基坑施 工 技术第五道混凝土内支撑施工2、混凝土内支撑施工五道撑表面凿毛深基坑施 工

8、 技术第五道混凝土内支撑施工2、混凝土内支撑施工五道撑表面凿毛深基坑施 工 技术第五道混凝土内支撑施工西侧插筋及凿毛断面2、混凝土内支撑施工五道撑格构柱剔凿深基坑施 工 技术第五道混凝土内支撑施工人工及小型机械剔凿格构柱2、混凝土内支撑施工五道撑表面凿毛深基坑施 工 技术第五道混凝土内支撑施工格构柱清理3、土方开挖挖方技术支撑正式投标之前（正式投标为2013年3月8日），为业主进行了十多次的前期技术支持，真正的站在业主的立场，从技术角度为业主服务。2012年4月10日，为业主提供“对基坑支护的几点建议”2012年4月24日，给业主汇报总体施工部署，两个方案，方案一是：主楼正做，裙楼逆 做，中间

9、打地连墙。方案二是：整体施工，裙楼停在正负零。2012年9月26日，给业主提供塔吊定位建议，及对基坑设计的建议，包括地连墙。2012年10月15日，给业主提供塔吊的选型建议。2012年10月30日，给业主提供钢结构的主要吊装方法。2012年11月15日，给业主提供钢结构的主要吊装方法（根据新图完善）。2013年1月13日，业主再次论证逆作法，全逆做。2013年1月15日，塔吊最终定位，包括塔吊基础的做法。2013年1月18日，业主钢结构优化咨询及询价，包括转换层深化设计。2013年2月21日，论证地下连廊施工施工通过技术支持与服务，我们逐渐得到了业主的认可与信任，业主也采纳了我们很多的建 议。

10、技术服务产生价值技术服务产生价值深基坑施 工 技术深基坑施 工 技术开挖方式开挖方式 经济性经济性资源配备资源配备适用类型适用类型优缺分析优缺分析选用选用放坡挖土放坡挖土/梯式挖梯式挖土土深度较浅最经济；深度加大挖土量成倍增加常规挖土机、运土车，配合土钉墙、锚杆等支护结构作业面大，周边建筑物少，基坑深度较小的基坑易，速度快；局限性大：当基坑开挖深度不大（软土地区挖深不超过4m，地下水位低的土质较好地区挖深亦可较大）、周围环境又允许，经验算能确保土坡的稳定性时，可采用放坡开挖。否岛式挖土岛式挖土对大型基坑经济性强，需要增加栈桥板，措施费用较高支护结构的支撑形式为角撑、环梁式或边桁架式，中间具有较

11、大空间情况下。可以利用中间的土墩作为支点搭设栈桥。宜用于大型基坑支护结构的支撑形式为角撑、环梁式或边桁架式中间具有较大空间情况下首先挖去基坑四周的土，支护结构受荷时间长，在软黏土中时间效应显著，有可能增大支护结构的变形量对于支护结构受力不利。当基坑较深，地下水位较高，开挖土体大多位于地下水位以下时，应采取合理的人工降水措施，降水时应经常注意观察附近已有建筑物或构筑物、道路、管线有无下沉和变形。否3、土方开挖挖方方式的选择：深基坑施 工 技术开挖方式开挖方式 经济性经济性资源配备资源配备适用类型适用类型优缺分析优缺分析选用选用盆式挖土盆式挖土对支护支撑较完善的基坑适用性最强，支撑底部投入资源较多

12、。环向钢支撑或混凝土内支撑，加长臂挖掘机，边槽或支撑底部等使用小挖掘机，配合栈桥板使用设计内支撑支护结构工程的土方开挖，可以先行确保中心塔楼部分先起，有利于预售等优点是周边的土坡对围护墙有支撑作用，有利于减少优点是周边的土坡对围护墙有支撑作用，有利于减少围护墙的变形；围护墙的变形；缺点是大量的土方不能直接外运，需集中提升后装车外运。设计内支撑支护结构工程的土方开挖：内侧土方开挖完成后，底板先行施工，在底板上施工内斜撑支撑砼台，为内斜撑提供支撑点是逆做挖土逆做挖土由地下室楼板代替支撑的特点，故在深基坑施工中减少了支撑费用；工期明显加快专用取土设备（龙门吊抓斗等），首层封板，临时支撑体系等，塔式起

13、重机用于高层建筑、多层地下室结构施工及类似于地下室结构的地下构筑物的结构施工。地下室连续墙中柱桩沉降量必须经计算。逆作法以结构代替支撑，支撑刚度大，利于控制变形还避免了资源浪费，经济效益显著，并且可以上下同时施工，增大作业面，缩短工期，是超大面积、超深基坑工程更为安全、可靠、经济、合理的设计施工方法；高层建筑多层地下室结构逆作法施工工法在建筑物和管线密集的地下高水位软土地基上建造高层建筑多层地下室，对深基坑的围护变形和土体的位移、地表和管线沉降等各项指标均有严格要求。采用高层建筑地下室逆作法施工技术能有效地保护周边环境且具有施工工期快，支护费用省等优点否土方开挖挖方方式的选择：3、加长臂进场第

14、二道内支撑施工完毕后即投入1台27米加长臂和3台24米加长臂深基坑施 工 技术3、土方开挖土方开挖施工机械深基坑施 工 技术3、土方开挖土方开挖施工机械空中接力第五道内支撑下部2.8m净高投入7台30和25迷你型挖掘机（斗容量0.1m,台班工作效率50m)深基坑施 工 技术3、土方开挖土方开挖施工机械根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），砌体承重结构基础的局部倾斜不应超过2。规范中所规定的局部倾斜不应超过2应理解为盐业银行建设期变形值及使用至今自身的变形值，与因津湾广场7、8号楼施工及现阶段土方开挖及降水而引起的变形值叠加不应超过2。总变形总变形=建设期变形建设期变形+使用至今

15、自使用至今自身的变形身的变形+7 7、8 8号楼施工引起的变形号楼施工引起的变形+现阶段土方开挖及降水引起的变形现阶段土方开挖及降水引起的变形盐业银行前期变形较大，地面及建筑主体已经出现较大裂缝。深 4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降原因分析结论基坑施 工 技术20.00 1号观测点沉降数据号观测点沉降数据 18.0016.0014.0012.0010.008.006.004.002.000.00当日沉降量累计沉降量2013年11月13日专家论证会2013.07.312013.08.022013.08.042013.08.062013.08.082013.08.102013.08.122

16、013.08.142013.08.162013.08.182013.08.202013.08.222013.08.242013.08.262013.08.282013.08.302013.09.012013.09.032013.09.052013.09.072013.09.092013.09.112013.09.132013.09.152013.09.172013.09.192013.09.212013.09.232013.09.252013.09.272013.09.292013.10.012013.10.032013.10.052013.10.072013.10.092013.10.112

17、013.10.132013.10.152013.10.172013.10.192013.10.212013.10.232013.10.252013.10.272013.10.292013.10.312013.11.022013.11.042013.11.062013.11.082013.11.102013.11.122013.11.144、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降数据分析深基坑施 工 技术6.43深基坑施 工 技术20.00 11号观测点沉降数据号观测点沉降数据 18.0016.0014.0012.0010.008.006.004.002.000.0018.05当日沉降量累计沉降量

18、2013年11月13日专家论证会 2013.07.312013.08.022013.08.042013.08.062013.08.082013.08.102013.08.122013.08.142013.08.162013.08.182013.08.202013.08.222013.08.242013.08.262013.08.282013.08.302013.09.012013.09.032013.09.052013.09.072013.09.092013.09.112013.09.132013.09.152013.09.172013.09.192013.09.212013.09.23201

19、3.09.252013.09.272013.09.292013.10.012013.10.032013.10.052013.10.072013.10.092013.10.112013.10.132013.10.152013.10.172013.10.192013.10.212013.10.232013.10.252013.10.272013.10.292013.10.312013.11.022013.11.042013.11.062013.11.082013.11.102013.11.122013.11.14盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降数据分析4、盐业银行一侧地连墙漏水已经成为不争的事

20、实，目前监测的盐业银行自9号 楼开工以来的最大沉降量已经达到18.05mm，差异沉降量最大为13.84mm。根据 现在盐业银行的沉降反应程度和速度，若不采取相应措施，预计地勘报告（P.62）中给出的28mm地面最大沉降量很快就会达到，而整个地下工程施工过 程的累积沉降量将远远超过这个数值；前面所述引起盐业银行沉降的两个因素 中，由地连墙侧移引起的沉降为要进行施工必然导致的沉降，由于降水引起的 沉降为可避免及可控的沉降。总沉降总沉降可控沉降（可控沉降（66%66%）不可控沉降（不可控沉降（34%34%）因此我公司认为有必要对盐业银行及地连墙之间土体进行处理，以确保不会再因为基坑降水而引起盐业银行

21、沉降，将可控因素引起的盐业银行沉降降至 最低。结论：结论：必须采取封堵措施必须采取封堵措施，确保盐，确保盐业银行一侧地连墙及三轴搅拌桩不漏水业银行一侧地连墙及三轴搅拌桩不漏水，并确定需进一步处理的沉并确定需进一步处理的沉降预警值。降预警值。步骤二：若后期施工过程中，盐业银行沉 降量超过专家给出的预警值预警值，则对盐业银行基 础下土体进行双液注浆，以抬升盐业银行。步骤一：采用双液注浆法 对盐业银行及地连墙之间土体 进行加固，以确保其不渗漏。4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施深基坑施 工 技术长边方向上完整布置3排垂直孔，孔间距与排间距均为0.7m；短边方向上与长边注 浆区域重叠的部

22、位仅布置第一排（最外排）斜孔，未重叠的部位完整布置3排斜孔和2 排垂直孔，孔间距与排间距均为0.7m。通过5排孔的注浆，注浆的有效范围最远已到达距离基坑17、19m的位置9m。4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施10m深基坑施 工 技术6m7m9m4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施深基坑施 工 技术我司实施方案土方开挖顺序调整使盐业银行变形最小4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施土压力土压力Q Q-4.2mI-3 I-7 I-4 深基坑施 工 技术II-3II-6II-2II-5II-4II-1II-7+1.7m I-6I-2I-5I-1I-4-2.2m-

23、2.2m-4.2m-4.2m-4.2m-2.2m4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施评价上海市基坑工程技术规范DG/TJ08-61-2010深基坑施 工 技术沉降控制 标准40mm 形象进度形象进度：现场第三道支撑施工浇筑20%。土方土方：三步土方出土约90%；基坑水位基坑水位：约-20m（-20米水位维持约20天）银行沉降银行沉降：目前最大沉降点为10#点，累累计沉降计沉降3030mmmm40 地连墙测斜：地连墙测斜：CX5超预警值，在-12m埋深测斜数据为29.04mm。4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施评价20142014年年3 3月月1010日专家论证会日专家

24、论证会深基坑施 工 技术建筑地基基础评定标准基坑允许不均匀变形量为24mm4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施评价深基坑施 工 技术24mm观测点观测点累计沉降累计沉降12.10.1812.10.18至至14.3.814.3.8累计沉降累计沉降13.7.3113.7.31至至14.8.714.8.71#8.13mm6.732#6.01mm4.613#5.8mm4.624#5.78mm4.595#5.84mm4.656#4.64mm4.217#15.43mm14.218#24.18mm22.789#29.16mm27.9810#30.01mm28.911#28.61mm27.4712

25、#23.81mm23.4113#24.81mm23.4214#25.72mm24.2115#29.60mm27.6616#26.31mm24.6、双液注浆控制了盐业银行基础、双液注浆控制了盐业银行基础沉降沉降、注浆影响范围广，、注浆影响范围广，使局部区域有所使局部区域有所抬高抬高、注浆对远离银行一侧地基增益明、注浆对远离银行一侧地基增益明显显、截止基础底板施工前不均匀沉降值：截止基础底板施工前不均匀沉降值：MaxMax=27.98-4.21=23.77=27.98-4.21=23.77mmmm2424mmmm，故措施有效。故措施有效。盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施评价深基坑施 工

26、 技术结论：结论：1 1 2 2 3 34 44、102.9mI区III区1.2m4m5、大体积混凝土浇筑技术概述底板施工总面积10200平米。混凝土总量约为24100立方米，混凝土强度等级C40，抗渗等级P10。本工程基础底板以后浇带为界共分为三个施工段，主塔楼区域单次连续浇筑混凝土18000立方米。2区、1区、3区混凝土预计分别于6月8日、6月15日、6月30日浇筑。深基坑施 工 技术139.2mII区塔楼基础筏板厚度4000m，在钢筋绑扎过程中架设钢筋支撑架，五道支撑浇筑在底板中，五道撑上皮距离底板上皮500mm，有支撑区域，利用“五道撑+简易钢筋马镫”架起底板上铁；型钢梁为8承担，型钢

27、柱为102000，支架中部采用双向槽钢2000进行支架加强，并架起底5、大体积混凝土浇筑技术底板钢筋及钢构件槽钢支架设计槽钢支架设计斜向拉筋中部温度筋五道支撑。4m底板上铁深基坑施 工 技术板中部温度筋网片5、大体积混凝土浇筑技术底板钢筋及钢构件槽钢支架设计槽钢支架设计深基坑施 工 技术5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑影响因素经过现场验证，天津市最长65m臂长的汽车泵，只能伸入到内支撑封板下约8m，其余部位无法延伸浇筑，所以首道内支撑上存在封板且支撑层数多影响浇筑速度。封版内支撑下汽车泵可以浇筑的范围深基坑施 工 技术深基坑施 工 技术项目名称方案内容技术特点经济合理性工期对其他工 序的影响

28、结论方案1主要采用汽车泵浇筑，地泵浇筑汽车泵无法覆盖范围常规浇筑方式，技术成 熟，施工难度低，但是 汽车泵的布置受场地影 响较大，狭小场地最多 布置4台汽车泵需浇筑混凝土18000m,泵送费 单价为20元/m,20*18000=360000元汽车泵与地泵可同时工作。现场实际最多可 同时4台汽车泵和1台地泵。单台汽车泵每小 时浇筑60m,单台地泵每小时浇筑40m。18000/(60*4+40)=65h无影响工艺成熟，浇 筑速度较快，但成本较高方案2主要采用溜 槽浇筑，局 部采用汽车 泵配合，地 泵浇筑溜槽 与汽车泵无 法覆盖范围浇筑速度快，但溜槽搭 建成本高，且对底板钢 筋及钢结构施工造成一 定

29、程度影响需浇筑混凝土18000m,其中泵 送浇筑10000m,泵送费单价为20元/m,溜槽浇筑 中心岛8000m,搭建费用150000 元。20*10000+150000=350000 元溜槽、汽车泵与地泵可同时工作。现场在布 置溜槽的情况下最多可同时再布置3台汽车泵 1台地泵。单台汽车泵每小时浇筑60m,单 台地泵每小时浇筑40m,溜槽每小时浇筑100m,溜槽浇筑时间50h。(18000-5000)/(60*3+40)=59h溜槽搭建 对底板钢 筋和钢结 构施工及 成品保护 产生影响工艺成熟，浇筑速度快，但成本较高，对底板钢筋和钢结构施工及成品保护产生影响方案4主要采用汽车泵浇筑，串管浇筑汽

30、车泵无法覆盖范围串管占地面积小，布置 灵活，浇筑速度非常快，造价低，可有效解决死 角不便浇筑问题需浇筑混凝土18000m,其中泵 管浇筑14500m,泵送费单价为 20元/m,沿“U型”栈板布置4台串管，制 作费为30000元，浇筑3500m,20*14500+30000=320000元场地原因，现场实际最多可同时4台汽车泵和 2个串管浇筑。单台汽车泵每小时浇筑60m,共浇筑14500m,14500/（60*4）=60.5h，单个串管每小时浇筑120m,共浇筑3500m。3500/（120*2）=14.6h无影响需对过程进行一定控制，浇筑速度较快，成本较高方案5主要采用串管浇筑，局部采用汽车泵

31、配合串管占地面积小，布置 灵活，浇筑速度非常快，造价低，如大部分混凝 土都使用串管浇筑，可 大幅提高浇筑速度，大 幅降低总造价需浇筑混凝土18000m,其中泵 管浇筑5000m,泵送费单价为20 元/m,沿“U型”栈板布置11台串管，制 作费为70000元，浇筑13000m,20*5000+70000=170000元场地原因，汽车泵与串管分开时间浇筑。现 场实际最多可同时4台汽车泵浇筑。单台汽车 泵每小时浇筑60m,共浇筑5000m,5000/（60*4）=22h，现场实际最多可同时5个串管输送，单个串管 每小时输送120m,共浇筑13000m。13000/（120*5）=22h无影响需对过程

32、进行一定控制，浇筑速度相对最快，成本相对最低，宜优先选用5、大体积混凝土浇筑技术方案比选方案对比方案对比汽车泵浇筑速度60m/h，地泵浇筑速度40m/h，串管浇筑速度120m/h。串管及上部漏斗5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串孔布设现场共有11个串孔，其浇筑混凝土速度约为140m/h，约为汽车泵的2.5倍，地泵的3.5深基坑施 工 技术倍，浇筑速度较快。串管周围设置加固缓冲措施，防止晃动幅度过大而影响正常工作，图为加固措施。5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设串管布置串管布置深基坑施 工 技术5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设旋转弯头旋转弯头深基坑施 工 技术串管下部旋转弯头

33、5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设深基坑施 工 技术加设小溜槽加设小溜槽加设小溜槽速度约为140m/h，约为汽车泵的2.5倍，地泵的3.5倍，浇筑速度较快。5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设深基坑施 工 技术5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设深基坑施 工 技术5、大体积混凝土浇筑技术大体积混凝土温度控制效益分析效益分析塔楼基础筏板厚度4m，顶部标高为-20.600m，本工程将第五道内支撑浇筑入基础底板 中，第五道内支撑顶部标高为：-21.100m，第五道撑上皮标高距离底板上皮标高0.5m。第 五道内支撑约1500方混凝土，采用第五道内支撑浇注入基础底板中的施工方法后，本

34、工程 将节省人工费6万元，材料费60万元，机械费3万元以及措施费1万元，共计70万元。底板钢筋支架体系利用第五道内支撑预留的钢筋做成吊筋勾架温度筋，减少了型钢用 量，为项目节约经济效益达8万元。在塔楼区基础底板混凝土浇筑施工中，按照泵送费20元/m计算，本工程18000m底板常规方案需花费泵送费36万元，浇注时间为65小时，运用新 输送方式后，中心岛区域5000m用汽车泵泵送费花费10万元，串管制作材料及人工费用7万 元，串管浇筑不需要泵送费，仅用 50小时即可完成浇筑任务，36-17=19万元，节省泵送费 19万元，浇注时间节省了15小时。古文物建筑旁软土地基深基坑施工根据不同部位采用了各种

35、科技创新的方法，共为项 目节约了资金97万元。深基坑施 工 技术拆除方式对周边建筑的震动强度工人劳动强度施工速度成本因素爆破一次性震动，震动较大工人劳动强度低速度最快成本最低静力爆破爆破时无振动，但爆破前需 要剔除混凝土保护层、切断 箍筋，且爆破后仍然需要人 工风镐破碎，有一定震动。工人劳动强度大工序多，施工 速度较慢。成本高于机械拆除机械拆除破碎锤持续震动，对软土地 区特别是周边建筑物对变形 要求比较敏感的软土地区慎 重使用（持续震动可使软土 液化，使基坑变形增大）。工人劳动强度一 般施工速度较快成本低于静力爆破人工拆除人工风镐拆除，有一定震动。工人劳动强度最 大施工速度最慢价格略低于机械切

36、 割机械切割圆盘锯和链锯切割，无振动、噪音小、绿色环保，分块切 割，吊出场外破碎。工人劳动强度低施工速度快价格最高深 6、内支撑的拆除方案比选基坑施 工 技术主要拆撑方式对比这种拆除方案可以减小盐业银行变形受拆除混凝土内支撑的影 响，第二、三、四道内支撑的其他区域采用预埋爆破孔的爆破拆除 方式，因为对于软土一次性的震动远比持续间断的震动对基坑的影 响小。第一道内支撑的其他区域采用人工剔凿内支撑梁根部，整体 切割吊离坑外破碎的拆除方式（主要考虑爆破防护问题）。拆撑方式选择通过以上方案对比分析，并结 合本项目周边的实际情况特点，综 合考虑震动、工期、成本等因素，我司经过多名专家认真研究讨论决 定采

37、用如下施工方案：靠近盐业银行一侧6-10m范围 内采用圆盘锯、链锯无震动切割拆 除内支撑，其他位置采用爆破拆除 方式（第一道内支撑除外）。对于 第一道内支撑（阴影范围以外）采 用人工剔凿内支撑梁根部，整体切 割吊离坑外破碎的拆除方式。深基坑施 工 技术6、内支撑的拆除方案比选深基坑施 工 技术第四道内支 撑爆破拆除爆破拆除 第三道内支 撑爆破拆除爆破拆除 第五道内支 撑埋入底板埋入底板第一道内支撑机械拆除机械拆除第二道内支撑爆破拆除爆破拆除6、内支撑的拆除方案比选拆撑方式选择DS-WS15DS-WS15驱动装置（由驱动装置（由DS-WS15DS-WS15控制装置驱动和控制）控制装置驱动和控制）

38、驱动轮2直径280额定功率P127.5KW持续功率（=15KW 驱动功率）链条速度无级调速，027米/秒驱动中的链条储存最大9.2米（链条长度最小 3.2米-最大12.4米）驱动装置尺寸1560790920mm驱动装置重量约266kg电动防护等级IP65电缆长度（系统电缆）7m冷却系统，用于两个7.5kW电 动马达水冷系统：最小5升/分，在最大6巴时深基坑施 工 技术6、内支撑的拆除设备选型钻石链条锯切割环梁泰利莱（SK-SD链锯）系列驱动LH液压纯切割速度4060分钟/断面线锯总长10.8m作业物体最大直径7.6m机体重量66kg安 装 时 间2040分钟/次深基坑施 工 技术6、内支撑的拆

39、除拆除机械选择固定钻台的销子尺寸从切割线 到销子中央的距离是42cm钻石链条锯爆炸品：乳化炸药预埋纸筒6、内支撑的拆除相关火工品及仪器相关火工品及仪器深基坑施 工 技术数字式高能脉冲起爆器HS-5非电导爆管雷管爆破测振仪导爆管深基坑施 工 技术编号编号截面尺寸截面尺寸孔距孔距 (mm)平均平均 排距排距 (mm)排数排数孔深孔深 (mm)抵抗抵抗线线(mm)炸药炸药单耗单耗(g/m3)单孔装药量单孔装药量(g)宽(mm)高(mm)理论实际腰梁腰梁2/2/3/3/416001000100026757002671300416410支撑支撑2a/2a/4a/4a1000100010002503700

40、2501000333330支撑支撑 2b/2b /4b/4b/3 b/3b8001000100026727002501000400400支撑支撑4c700800100023326002501000280280支撑支撑 3a/3a12001000100030037002501000400400爆破参数：爆破参数：（1）孔径d=40mm；（2）水平方向抵抗线WB。一般取WB=0.30.6m；（3）孔深L。以黄沙作堵塞材料，L=H*2/3+,为510cm的超深；（4）孔距a=（1.52）WB；（5）排距b=（0.71.0）WB；（6）单孔药量q=kaMH/n，k为炸药单耗，M为 梁的宽度，n为炮孔排

41、数。孔深=700爆破孔参数表通过计算确定爆破孔参数6、内支撑的拆除爆破孔参数确定:d=40深基坑施 工 技术6、内支撑的拆除爆破孔参数确定混凝土内支撑施工阶段预留爆破孔6、内支撑的拆除距离我爆破工程区域最近的建筑为盐业银行，距离仅为6.5m，该建筑为国 家文物保护的古建筑。国家爆破安全规程（GB6722-2011）中爆破振动安全允许 标准表中规定，古建筑可承受的振动安全允许振速仅为0.20.3 cm.s-1，8.05m 的距离最大振速就是安全值的4倍，6.5m的距离最大振速可能更大，所以直接爆 破施工将对盐业银行构成严重威胁。对策：我们采取对盐业银行一侧腰梁进行切割的方式降低爆破对盐业银行 的

42、影响，并要求其余内支撑腰梁与地连墙接触部位最先爆破。切割后的内支撑 用倒链固定，然后下放，运出吊走。深基坑施 工 技术盐业银行一侧腰梁切割示意图 腰梁切割示意图在靠近盐业银行一侧6米范围内的内支撑锯下40cm宽梁进行卸载。深基坑施 工 技术6、内支撑的拆除腰梁切割卸载爆破前爆破后深基坑施 工 技术6、内支撑的拆除腰梁切割卸载沿着地连墙方向切割整个腰梁，减少后期腰梁剔凿量。爆破后效果爆破前结构保护深基坑施 工 技术6、内支撑的拆除基坑内成品保护钢结构保护钢结构保护钢筋保护6、内支撑的拆除降尘防尘防飞石措施深基坑施 工 技术网路联接 检查连接情况 起爆器检查深基坑施 工 技术6、内支撑的拆除爆破过

43、程炸药选用乳化炸药，采用孔底集中装药结 构，用黄沙进行堵塞。搬运炸药及雷管入孔和堵塞深基坑施 工 技术6、内支撑的拆除机械拆除首道撑第一道内支撑封板的拆除三、超高层施工技术三、超高层施工技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术项目共计配备3台动臂塔以满足塔楼结构施工需求。其中位于核心筒东侧与北侧的D1#、D3#动臂塔均采用法福克M440D动臂塔（2台）；位于核心筒的南侧的D2#动臂塔选用 中昇ZSL750动臂塔（1台）。地上结构施 工 技术现场塔吊布置钢结构每层构件数外框架钢柱48根8层以上按一截柱2层核心筒暗柱36根8层以上按一截柱2层可串吊钢梁108根压型钢板875块（4500mm555m

44、m），53Kg/块每吊次20块每层钢筋量核心筒墙筋120吨每吊次2吨每吊次2吨板筋10吨计算原则柱每吊次45分钟梁每吊次20分钟压型钢板、钢筋均每吊次20分钟每2层所需的吊运时 间（小时）（48+36）45/60+108220/60+875/2020/602+(120+10)2/220/60=207.5每天每台塔吊的工作 时间（小时）207.5/3/5=13.8(小时)主楼布置3台塔吊，工期按每5天一层计算1、超高层施工技术-垂直运输施工技术塔吊吊次验算方法一:实际工程量验算法地上结构施 工 技术因此主楼布置3台塔吊是合理的，每台塔吊每天工作13.8小时。序号计算公式与说明计算数据计算结果说明

45、1Ni=QiK/(qiTibi)Ni=Qi1.4/(qiTibi)=173771.4/（184501.5）2.15台因此选择三台 塔吊能够满足 现场吊装需求2Ni某期间机械需用量2.153Qi某期间需完成的工程量17377吊次4qi机械的产量指标塔吊每个吊次平均需26.1分钟，每个台班按8小时考虑，可完成18次5Ti某期间（机械施工）的 天数暂按450天6bi工作班次按单班为1，双班为2，按 大班1.5计7K不均衡系数一般取1.11.4，吊装（装卸）作业取1.41、超高层施工技术-垂直运输施工技术塔吊吊次验算方法二:经验公式验算法地上结构施 工 技术3台动臂塔爬升方式均为内爬外挂式，外挂钢支架

46、由钢梁+下压杆+斜拉杆组成，各杆件通过销轴连接，钢支架整体总重约17t。动臂塔正常工作时应保证至少安装两道外挂支 架，爬升时应保证至少安装三道外挂钢支架。地上结构施 工 技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术塔吊外挂于核心筒墙体项目利用BIM技术进行全专业等比例建模，利用模型进行数次的项目全周期、全过程施工模拟，提前解决结构洞口、液压爬模、钢结构埋件与动臂塔埋件的冲突问题，最终针 对性的为各台动臂塔量身定做爬升规划。利用BIM技术对塔吊爬升进行优化 地上结构施 工 技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术地上结构施 工 技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术塔吊爬升规划1、超高层施工技术-

47、垂直运输施工技术在项目实施过程中，为降低动臂塔爬升过程对项目工期的影响，项目部优化传统塔吊钢地上结构施 工 技术梁安装工艺，将单件吊装各部件优化整体吊装，并制作防护措施减少安全隐患，优化后3台 塔吊单次爬升时间由原来的5天缩短为3天，既节约了工期，又降低了现场工人的安全隐患。塔吊钢梁带定型化防护整体吊装本工程核心筒模架体系为液压爬模系统，其中核心筒外布置30个爬升机位，核心筒内布 置56个爬升机位。2、超高层施工技术-可分段爬升液压爬模施工技术地上结构施 工 技术项目项目参数参数产品型号产品型号XHRYM-13型全钢单侧液压爬模支承跨度支承跨度外墙最大支撑跨度4.9m；内墙最大支撑跨度5.9m

48、。高度高度外墙爬模高度15.6m；内墙爬模高度分13.05m与16.5m两种；操作平台层数操作平台层数5层（中部平台6层）模板操作平台宽度模板操作平台宽度2500mm钢筋绑扎层平台宽度钢筋绑扎层平台宽度1800mm平台离墙距离平台离墙距离300mm2、超高层施工技术-可分段爬升液压爬模施工技术地上结构施 工 技术2、超高层施工技术-可分段爬升液压爬模施工技术核心筒内爬模按照筒内房间共分为11个可独立爬升的模块，分别设置限载标识，平台上部“红色”区域为严禁堆载区域，为工人提供作业面；“黄色”区域为普通操作平台，提 供操作面，可堆放少量物料，限载3KN/；“蓝色”区域为称重平台，可堆放钢筋物料，限

49、地上结构施 工 技术液压爬模分段及上部平台承重图载4KN/。业2、超高层施工技术-可分段爬升液压爬模施工技术对爬模机位优化发明出分段爬升式液压爬模，实现核心筒（关键线路）流水作地上结构施 工 技术3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术四榀转换桁架共计344个节点，全部采用焊接连接。转换桁架下挂双悬挂层每3层设全覆 盖安全挑网地上结构施 工 技术F8转换桁架层津湾广场9号楼转换桁架3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术结构优化一：提高钢材强度等级通过与钢结构专家天津大学陈志华教授合作，将转换桁架及本工程其它结构用钢进行全 面优化：1、原设计转换桁架强度为Q345GJ-

50、C，厚度为80mm、100mm；优化后转换桁架强度为Q390GJ-C，厚度为60mm、80mm。2、原设计普通钢构件强度为Q345B，优化后强度为Q390B。构件截面及壁厚均有不同程度减小。通过优化，转换桁架总重量由3000t减小至2690t。工程总体钢结构用钢共计减小800余吨。地上结构施 工 技术陈志华地上结构施 工 技术结构优化二：对铸钢件进行优化，利用钢板墙代替铸钢件3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术通过以上两项优化，扣除优化费用，转换桁架施工共计节约成本336万元。铸钢件优化为钢板墙1、临时斜腹杆3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术施工措施三：在5、