钢箱梁顶推施工组织设计.doc

1、目 录第一章 钢箱梁施工概述51.1工程概况51.2自然条件71.3钢箱梁施工特点8第二章 钢箱梁顶推施工方案92.1施工概述92.2施工前准备102.3钢箱梁顶推施工122.3.1顶推施工设备选择122.3.2顶推平台及桁吊设计与施工152.3.3临时墩设计与施工192.3.4钢导梁设计与施工212.3.5钢箱梁运输212.3.6顶推设备及安装222.3.7滑道布置232.3.8顶推系统调试及钢绞线安装242.3.9连续顶推施工252.4顶推施工顶推系统常见故障及处理方法292.5特殊梁段施工302.6合拢段安装302.7钢横梁施工302.8钢箱梁顶推施工工效分析30第三章 钢箱梁顶推施工进

2、度、人员的安排及设备的配备323.1施工进度安排323.2施工人员安排323.3施工设备的配备33第四章 钢箱梁顶推施工安全、质量保证措施344.1质量目标344.2质量保证措施344.3安全保证措施34第五章 龙门桁吊及顶推平台设计355.1设计说明355.1.1设计范围355.1.2设计依据355.1.3设计规范355.1.4主要内容355.1.5主要设计参数365.2龙门桁吊及顶推平台结构设计375.2.1龙门桁吊结构设计375.2.2顶推平台结构设计375.3龙门桁吊及顶推平台受力计算385.3.1龙门桁吊受力计算385.3.2顶推平台受力计算445.3.3计算结果汇总表46第六章 临

3、时墩设计486.1设计说明486.1.1设计范围486.1.2设计依据486.1.3设计规范486.1.4设计主要技术参数486.1.5主要材料496.2临时墩结构设计506.3临时墩受力计算516.3.1设计工况516.3.2轨道梁的计算516.3.3钢管支架及分配梁的计算526.3.4钢管桩的入土深度计算596.3.5钢管桩基桩内力计算596.3.6结论616.4临时墩在11级风下的强度验算616.4.1计算条件616.4.2主要杆件内力64第七章 钢导梁设计677.1钢导梁结构设计677.2钢导梁结构验算677.2.1荷载取值677.2.2结构整体受力分析687.2.3结构强度验算727

4、.2.4结构稳定性计算737.2.5结构局部稳定性计算747.2.6钢导梁的前端竖向挠度分析817.2.7钢导梁横向联系计算837.2.8钢导梁节点计算83第八章 钢箱梁顶推施工临时结构钢管桩基础参数一览表92第九章 附图939.1钢箱梁顶推施工总体布置图939.2钢箱梁顶推施工流程图939.3120t龙门桁吊总体布置图939.4杭州岸顶推平台总体布置图(一)939.5杭州岸顶推平台总体布置图(二)939.6杭州岸顶推平台总体布置图(三)939.7萧山岸门吊及顶推平台总平面图939.8萧山岸顶推平台总体布置图939.9钢箱梁顶推临时墩总体布置图939.10临时墩结构布置图939.11导向纠偏装

5、置结构构造图（一）939.12导向纠偏装置结构构造图（二）939.13导向纠偏装置结构构造图（三）939.14拉锚器总体布置图939.15拉锚器结构构造图939.16钢垫梁结构图939.17轨道梁结构图939.18钢箱梁顶推钢导梁总体结构图939.19钢导梁节段连接节点大样图93 钢箱梁顶推施工组织设计第一章 钢箱梁施工概述1.1工程概况本工程为杭州市江东大桥及接线工程第一合同段通航孔自锚式悬索桥钢箱梁施工。江东大桥通航孔自锚式悬索桥跨径布置为83+260+83m，双塔双缆面结构，分离式钢箱梁，独柱式桥塔，中跨两根空间主缆交汇于塔顶，吊索间距9m，矢跨比f/L=1/4.5,边跨主缆在中央分隔带

6、内平行布置,不设吊索。自锚式悬索桥位于0.85%的直线纵坡段上。自锚式悬索桥支承体系为三跨连续半漂浮结构体系。自锚式悬索桥主梁为分离式流线型正交异性桥面板扁平钢箱梁。主要轮廓尺寸为：含风嘴全宽47m，其中顶板宽度221m，底板宽度215.4m，钢横梁位于中央分隔带内，宽度5.0m；内腹板内缘处梁高3.5m，顶板设2横坡，底板水平。单幅桥钢箱梁内设两道纵腹板，形成单箱三室断面，主缆锚固区钢横梁连续布置形成整体式断面。考虑构造及施工架设等因素，钢箱梁标准节段长度9m，顺桥向划分为锚固端横梁、AH共11种节段类型、54个梁段，其中在主缆锚固区和塔梁支承区布置部分特殊梁段。B1H梁段采用顶推法施工，钢

7、导梁连接在B1梁段上；锚固端横梁和A梁段则直接运至边墩旁支架上安装施工，A梁段作为钢箱梁的施工合拢段。由于本桥宽度较大，钢箱梁需要分幅顶推施工，每个梁段沿横桥向再划分成三块，两幅钢主梁分别顶推到位后再焊接钢横梁，形成分离式钢箱梁，钢箱梁纵、横向节段划分方法详见下表1。顶推施工过程中钢箱梁与主塔之间净距为0.1m。锚固端横梁分块还需要综合考虑受力、焊接、吊装等因素，由设计单位和施工单位共同研究确定。钢箱梁为全焊钢结构，梁段工地连接均采用焊接方式。表1 钢箱梁节段划分表 单位：mm-t 梁段类型编号顺桥向划分横桥向划分长度钢主梁钢横梁钢主梁宽度钢主梁重量钢横梁类型钢横梁宽度钢横梁重量锚固端横梁约9

8、000全桥宽梁段重531tA5750全桥宽横向对称分成三块，总重266t，平均每块重为88.7tB160002075085.6HL4550010.4B275002075097.3HL355009.2C900021000107HL2500010D75002100082HL1500011E160002100072HL1500011E260002100085HL1500011F650021000109HL1500011G900021000101HL1500011H75002100089HL1500011单幅桥共计54个梁段图1 钢箱梁节段划分图图2 主梁标准横断面图1.2自然条件桥址位于钱塘江强潮河

9、口，其潮汛特征为非规则的半日潮类型，一日两涨两落，潮波向上游传播过程中，逐渐增大，湾口南汇咀多年平均潮差为3.17m，至湾顶澉浦达5.57m，实测最大达9.00m。涌潮是钱塘江河口一种特有的水力现象，江东大桥位于强潮河段，桥址附近河段涌潮可能最大高度约为3.0m，此时测点瞬时最大流速可达912m/s。每年710月台风期间常受风暴潮影响，如风暴潮遭遇天文大潮，则会形成异常高潮位，历史高水位有85由台风暴潮遭遇天文大潮所致。位于桥址上游3km的仓前水位特征见表2。表2 桥位仓前水位特征 项目单位量值出现时间平均高潮位m4.21平均低潮位m2.66平均潮差m1.55最高潮位m8.011997年8月1

10、9日最低潮位m0.401955年12月25日最大潮差m5.271994年8月22日平均涨潮历时h:min1:42平均落潮历时h:min10:43100年一遇高水位m8.2350遇高水位m7.9820遇高水位m7.64桥址处从上到下地质土层情况见下表3。表3 桥位地质土层情况表 土层序号土层名称层厚M层底标高M1素填土0.73.03.825.172江底填土0.75.0-0.284.161砂质粉土1.06.2-2.22.662粉砂夹粘土8.817.5-16.56-7.88 砂质粉土夹粘土2.215-24.83-16.98、1粘土7.928.5-45.50-29.312砂质粉土2.016.5-58.

11、9-36.083、1、2、3粉质粘土8.549.5-66.18-41.551全风化砂砾岩、泥质粉砂岩2.115.6-72.01-56.252强风化砂砾岩、泥质粉砂岩15.839.6-104.65-81.283中风化砂砾岩、泥质粉砂岩3.521.4-104.8-101.65微风化泥质粉砂岩、砂砾岩下伏基岩为北垩系下统朝川组下段岩层，岩性为砂砾岩及泥质粉砂岩，岩石单轴极限抗压强度为13MPa。1.3钢箱梁施工特点桥位位于钱塘江强潮河段，水文条件复杂；钢箱梁采用分幅多点连续顶推施工，中线限位难度大；提升桁吊、顶推平台及临时墩等受涌潮影响大，结构设计安全性显得尤为重要；锚固断横梁及A梁段为异形梁段，安

12、装困难；钢箱梁经栈桥运至吊装位置，栈桥设计荷载大。第二章 钢箱梁顶推施工方案2.1施工概述钢箱梁施工包括标准段钢箱梁与特殊段钢箱梁施工。特殊段钢箱梁指锚固端横梁及施工合拢段A梁段，其余梁段为标准段钢箱梁。自锚式悬索桥的施工特点是先梁后缆，根据设计单位提供的施工方案，标准梁段采用柔性墩多点顶推法施工，即在杭州岸边跨PM20#PM21#墩布置提升桁吊、安装顶推平台，在中跨PM21#PM22#墩和萧山边跨PM22#PM23#墩设置临时墩和边跨支架平台，并在顶推平台、边跨支架平台、临时墩、索塔横梁上布置滑道，滑道顶面线型为钢箱梁制造线型（详见设计院提供的钢箱梁顶推施工补充技术要求）。顶推千斤顶置于临时

13、墩横系梁上，在钢箱梁底采用多点拉索方式顶推，即在平台上逐段焊接，用多点连续千斤顶同步张拉钢绞线使钢箱梁向前滑移，循环标准化作业使钢箱梁到达设计位置。顶推施工由低端向高端进行，顶推的箱梁前端设有导梁，每拼装一个9m节段即整体顶推平移9m，由于本桥宽度较大所以采取分左右幅顶推施工的方法进行。钢箱梁顶推施工总体布置图见附图1。特殊梁段即锚固端横梁及合拢段A梁段均采用桁吊安装。当萧山侧B1梁段顶推到设计位置后，拆除全部导梁，利用桁吊依次吊装A梁段及锚固端横梁，精确调整后焊接，两岸A梁段作为全桥钢箱梁施工合拢段。图3 钢箱梁施工工艺流程图2.2施工前准备施工前准备工作一览表人员组织本桥钢箱梁采用多点连续

14、顶推施工，临时墩跨度大、作业面多，多工作面多个机具协调共同作业，在作业过程中，协调指挥将是作业完成的关键，为此，专门成立顶推现场协调指挥组保障施工。现场指挥组由5人组成：总指挥、副总指挥、总工程师、机械调度、人员调度组成。同时成立专门的施工队两个，负责左右幅钢箱梁顶推施工。施工队人员组成：机械操作人员、机械技术员、土木技术员、电工、吊装工、焊工、测控人员等。所有工作班组中机械技术人员担任各点临时指挥，负责与指挥组联系，以保证工程施工的顺利进行。人员培训该项目操作人员由我部具有几座悬索桥及顶推施工经验，技术上最优秀的人员组成。为了保证安全优质的施工质量，针对本工程特点将组织所有施工人员进行学习培

15、训，并在工程施工的每个环节严格按照规范操作。所有在本工程中从事可能影响产品质量的工作人员，进行规定的技能考核认定。针对该工程高空及水上作业多的特点，对参与该工程的所有人员进行体格检查和高空测定，所有培训考试均完整记录在案。2.3钢箱梁顶推施工2.3.1顶推施工设备选择钢箱梁顶推施工的主要施工设备有运梁车、提升桁吊、导梁、临时墩、连续顶升千斤顶、纵移横移系统等。运梁车运梁车采用DCY200型平板运输车，可以满足梁段分块运输的要求。主要技术参数如下：额定装载质量： 200t车辆自身质量： 50t轮系： 2纵列8轴线悬挂数量： 16轴载质量： 15625Kg驱动轴/从动轴数量： 8/8单车回转模式：

16、 直行、八字转向、以某一角斜行、横行、摆转及中心回转等车速： 空载（平地） 5Km/h, 满载（平地） 1 Km/h满载爬坡能力： 纵坡：4%； 横坡：2%轮胎规格/数量： 7.5-15/64轮辋规格/数量： 6.5-15/64平台最低位置： 1200mm平台升降总行程： 500mm离地间隙（正常行驶）：160mm平台外形尺寸： 长：16600mm，宽：4000mm。顶推千斤顶最不利工况下各点的最大顶推力约为100吨，故每个顶推点选用两台ZDL100自动连续千斤顶做为顶推千斤顶。全桥共需要20台。ZLD100自动连续顶推系统由三部分组成，即自动连续顶推千斤顶、自动连续顶推泵站和主控台，其相互关

17、系如图4所示。其控制过程是：用行程开关作为ZLD100自动连续顶推系统的动作传感元件，它将自动连续顶推千斤顶活塞的位置信号传递给主控台，主控台将得到的信号进行逻辑组合后，再将控制信号传递给自动连续顶推泵站，自动连续顶推泵站通过电磁换向阀去控制相应自动连续顶推千斤顶的动作。该过程形成一个闭环系统，能够自行调节自动连续顶推千斤顶的各种动作。图4 自动连续顶推千斤顶、自动连续顶推泵站和主控台三者关系示意图自动连续顶推千斤顶图5 ZLD100自动连续顶推千斤顶的结构1.后顶穿心套 2.油缸 3.后顶活塞 4.后顶密封板 5.后顶锚板 6.后顶夹片 7.行程开关SQ1 8.行程开关SQ2 9.行程开关S

18、Q3 10.前顶穿心套 11.前顶活塞 12.前顶密封板 13.前顶锚板 14.前顶夹片 15.行程开关SQ4 16.钢绞线 17.行程开关SQ5 18.行程开关SQ6 19.前顶回油嘴 20.前顶进油嘴 21.后顶回油嘴 22.后顶进油嘴表4 ZLD100自动连续顶推千斤顶技术性能表序号项 目单位性能指标序号项 目单位性能指标1公称张拉力kN10005穿心孔径mm1252公称油压MPa31.56外形尺寸mm40015803张拉活塞面积m23.141610-27质 量kg8004回程活塞面积m21.107410-28张拉行程mm200自动连续顶推泵站自动连续顶推泵站分液压系统和控制电路系统两部

19、分。自动连续顶推泵站液压系统原理图如图6所示。 图6 泵站液压系统原理图1.电磁换向阀 2.溢流阀 3.压力表 4.油泵 5.电动机 6.滤油器位7.油箱 A1.后顶进油管 B1.后顶回油管 A2.前顶进油管 B2.前顶回油管表5 ZLDB自动连续顶推泵站技术性能表额定油压MPa31.5额定转速r/min1460额定流量L/min26柱塞数个6油箱容积L250容积效率%87电机功率kW7.5质量kg330用油种类1030#液压油外形尺寸mm10007601170顶升千斤顶顶升千斤顶的作用是调整钢箱梁竖向标高，千斤顶型号为500吨千斤顶。起吊卷扬机根据设计图纸，钢箱梁最大吊重为110t，起吊设备

20、采用2台10t卷扬机和滑车组完成。桁吊贝雷提升梁横移系统钢箱梁由桁吊吊至一定标高后，需横移后才可到达顶推拼装平台。桁吊提升梁横移系统拟采用80t平车、60t平车及牵引卷扬机和滑车组组成的横移系统完成。2.3.2顶推平台及桁吊设计与施工顶推平台设计顶推平台布置在PM20#PM21#墩之间且靠近PM20#墩侧。顶推平台上下游分幅布置，单幅纵桥向42.9m(支架长度根据导梁长度以及拼装第一节钢箱梁所需的空间来确定的)，横桥向11.4m，两幅平台中心距为23.75m，在靠近PM20号墩侧设连接通道。平台下部采用82010mm钢管桩基础，钢管桩的连接方式、相邻钢管桩之间的平联及斜撑方式均与龙门桁吊相同。

21、平台上部采用贝雷作为主梁，主梁上布置滑移系统。具体设计详见第五章 龙门桁吊及顶推平台设计。图7 顶推平台效果图龙门桁吊设计在PM20#墩处设置一台龙门桁吊，用于标准钢箱梁段及杭州侧A梁段、锚固端横梁吊装；在PM23#墩处设置一台龙门桁吊用于萧山侧A梁段及锚固端横梁吊装。两侧桁吊结构形式相同，设计吊重均为120t。龙门桁吊横桥向87m，纵桥向30m。下部采用钢管桩基础，设计水位（7.64m）以下采用102cm、壁厚12mm钢管，以上均采用82cm、壁厚10mm钢管。上部横桥向主梁采用贝雷梁，为3跨连续结构，跨径组合为327m，吊装横梁也采用贝雷梁，跨径24m。移动系统采用平车。钢管桩的接长主要采

22、用焊接，考虑到设计水位以下的钢管桩基础受涌潮影响较大，此部分相邻钢管桩之间的平联采用63cm钢管，斜撑采用槽36型钢。设计水位以上相邻钢管桩之间的平联及斜撑均采用槽钢。桩顶依次设横桥向贝雷主梁、轨道、平车及贝雷提升梁等。依靠卷扬机及滑车组组成的牵拉系统完成横移。根据梁段重量和结构尺寸，拟定桁吊参数如下：跨 度：27m长 度：87m提升能力：120t提升速度：1m/min提升高度：35m提升卷扬机：210t 具体设计详见第五章 龙门桁吊及顶推平台设计。图8 龙门桁吊效果图龙门桁吊、顶推平台施工当杭州侧PM20#边墩墩身施工完成后，即可开始进行顶推平台及桁吊施工。基础施工：根据开工以来水文和河床情

23、况，无法使用打桩船或浮吊进行钢管桩打设，所以需通过主栈桥搭设支栈桥，利用50T履带吊在支栈桥上打设顶推平台及桁吊基础钢管桩。上部结构施工：下部基础施工完成后，在支栈桥上利用50t履带吊吊装顶推平台上部结构，再利用塔吊安装桁吊上部结构。桁吊搭设完成后，安装提升卷扬机及牵引卷扬机。为了方便施工，在桁吊轨道梁两侧设置1.0m宽的人行通道。顶推安装平台上空搭设固定作业棚，使梁段焊接作业不受天气影响。桁吊荷载试验桁吊施工完成后需进行荷载试验，以检测桁吊的设计能否满足最大的钢箱梁节段的吊装及横移需要；检测吊机的制造安装能否满足设计要求。拟直接采用成品钢箱梁和水箱注水进行加载试验。试验梁段在工厂出场时进行标

24、定，其上置水箱，试验钢箱梁水箱容重为最重钢箱梁重量的120。桁吊机试吊具体方法为：将吊机提升横梁停放在设计起吊位置，下放吊具；运梁平车将经过标定重量的钢箱梁含空水箱运至吊点下方；连接吊具并仔细检查吊具各部件的连接情况；确认无误后，驱动吊机卷扬机设备，缓缓垂直提升箱梁，为了安全起见，箱梁底面脱离支架架高度控制在515cm，持载30分钟；分次对水箱注水，计算总荷载，并持载30分钟以上，记录吊机承重梁挠度等数据；当荷载加至最重钢箱梁110重量后，牵引平车行走9m距离，以检验桁吊横移性能。加载到最重钢箱梁120荷载后，持载并稳定60min，经检查一切正常后放下配重梁段，吊机的试吊工作结束。顶推平台加载

25、试验加载试验目的顶推平台施工完成后进行预压，以消除平台的非弹性变形，检验平台结构的承载力和稳定性。加载试验方法.加载试验参数a.整个顶推平台设计荷载为813t，最大堆载为设计荷载的1.2倍即976T。堆载材料为砂袋。b.堆载分四级进行。一级堆载为设计荷载的35%，即284.6T；二级堆载为设计荷载的35%，即284.6T；三级堆载为设计荷载的25%，即203.3T；四级堆载为设计荷载的25%，即203.3T。c.卸载分四级进行。同加载相反，即一级卸载为203.3T，二级卸载为203.3T，三级卸载为284.6T，四级卸载为284.6T。.加载试验方法在已搭设好的顶推平台上堆载砂袋进行加载实验。

26、模拟施工荷载分布，并要求荷载加至最大施工荷载1.2倍。加载分四级进行，使荷载传递均匀，无冲击。第一级堆载值为284.6T,间隔12小时,待顶推平台不再发生沉降变形后,进行第二级堆载,依次类推。加载实验结束后，进行卸载和回弹量观测。卸载也分四级进行，第一级卸载值为203.3T，间隔12小时,待顶推平台回弹稳定后,进行第二级卸载,依次类推。.沉降观测方法为观测方便,可在顶推平台上选定的6个观测点上分别贴上塑料标尺或用红油漆作标记。将水准仪架设在测量平台上观测相对沉降。同时再架设全站仪从两个方向进行水平位移观测。每级加载或卸载完毕后，利用水准仪和全站仪每隔30min观测一次，并作好记录,若发生突然沉

27、降应立即上报,并停止加载。加载976T顶推平台稳定48小时其间每隔半小时观测一次,并作好记录。试验结束后整理观测数据报告。.加载试验注意事项a.加载过程中沉降变形发生突变时停止加载，并进行观测。b.变形未达到稳定不得进行下一级加载。2.3.3临时墩设计与施工临时墩设计钢箱梁左右幅分幅顶推施工过程中，共布置5个临时墩，其中在中跨PM21#PM22#墩之间布置4个临时墩，在边跨PM22#PM23#墩之间布置1个临时墩，跨径布置为52m5+41.5m2。临时墩由钢管支架、分配梁、轨道梁及垫梁等组成。临时墩以钢管支架为承力结构。钢管支架下部为插打于河床内的支撑钢管桩，其规格为外直径为120cm壁厚为1

28、2mm的螺旋焊管。在支撑钢管桩上面接高钢管立柱，钢管立柱采用外直径为82cm壁厚为10mm的螺旋焊管。支撑钢管与钢管立柱之间采用变截面钢管连接。为抵抗涌潮的影响，在支撑钢管桩上游打设斜钢管桩，斜钢管桩采用外直径为102cm壁厚为10mm的螺旋焊管。各钢管桩及钢管立柱之间采用钢管和型钢连接成整体。分配梁放置于钢管支架顶面，采用焊接方式固定于钢管支架的顶面。分配梁采用钢箱结构。轨道梁放置于分配梁上，采用焊接方式固定于分配梁之上。轨道梁为焊接式钢箱结构，长5.6m，高1.0m，宽1.2m，其焊缝均为一级焊缝。垫梁放置于轨道梁上，采用螺栓栓接于轨道梁之上。垫梁为焊接式钢箱结构，长3.0m，高0.5m，

29、宽0.9m，其焊缝均为一级焊缝。在顶推的过程中，为了保证水中临时墩安全，根据实际受力，在主塔承台及萧山岸PM23#边墩间设置钢绞线，每幅桥各两束，每束各6根15.24钢绞线，钢绞线两端设P锚，在顶推前实施预拉，以保证临时墩安全。具体设计详见第六章 临时墩设计。图9 临时墩效果图临时墩施工先通过主栈桥在每个临时墩位处搭设支栈桥。通过支栈桥进行临时墩的施工。钢管桩采用吊鱼法进行插打施工。每插打一根钢管桩后，需利用平联钢管将其与已插打的钢管桩连接成整体。首根钢管桩需与栈桥临时连接成整体。钢管桩插打完成后，需在其内部进行灌砂至标高+7.5m。变截面钢管由变截面段和两端的直线段组成，在后场焊接成整体后，

30、运输至现场进行接高。变截面钢管接高后，在其内部灌注3m高C20混凝土。在变截面钢管上接高钢管立柱，并完成平联及斜撑施工，最终完成钢管支架的施工。分配梁、轨道梁及垫梁均在加工场加工成整体后，运输至现场进行安装。轨道梁及垫梁焊接均采用一级焊缝，并做探伤检测。临时墩加载试验单个临时墩最大设计荷载为708t，最大堆载为设计荷载的1.2倍即850T。堆载材料为砂袋。临时墩加载试验方法与顶推平台加载试验方法相同,在这里不再赘述。2.3.4钢导梁设计与施工钢导梁设计钢导梁采用Q235钢材加工，长35m,单套导梁总重59.3t。单幅钢箱导梁采用两个焊接实腹式工字型变截面梁，两工字型截面距离7.9m，之间采用横

31、向联系桁架连接。共分四个节段加工，由根部向前，第一、二节段腹板均采用2cm钢板，翼缘板采用3cm钢板，梁高由根部3.24m渐变至2.45m；第三、四节段腹板均采用1.6cm钢板，翼缘板采用2cm钢板，梁高由2.45m渐变至1.5m。钢导梁第一节段上下同时设置横向加劲肋与纵向加劲肋，纵向加劲肋共设置上下两层，距离腹板上边缘分别为0.7m、2.5m，横向加劲肋间距2.0m左右。其余节段只配置横向加劲肋。钢导梁第四节段由下向上上线形上翘15cm，以抵消在顶推过程中的下挠。导梁各节段之间采用高强螺栓连接，在根部处与B1段钢箱梁腹板采用高强螺栓连接。具体设计详见第七章 钢导梁设计。钢导梁施工拼装平台及桁

32、吊施工完成后，即可在平台前端利用桁吊和卷扬机分节安装全部导梁，经过计算，首段梁段（两个梁段）顶推过程中结构重心均在平台上，不需要压重。图10 导梁效果图2.3.5钢箱梁运输钢箱梁段及其零配件由制造承包人在现场组装，经监理工程师检验合格后，利用运梁车经栈桥将钢箱梁运至安装位置。钢箱梁在运输过程中要防止倾倒、碰撞。支点要平稳、多点、可靠，采取可靠措施防止意外和碰损。2.3.6顶推设备及安装顶推设备为ZLD100自动连续顶推泵站系统，由若干套连续千斤顶、若干套泵站、预应力钢绞线、一个主控台及电路形成的一个闭合控制系统。单幅箱梁顶推采用16台100t级ZLD100自动连续顶推千斤顶，16台连续顶推液压

33、泵站和1台连续顶推主控台组成。在每个临时墩上各安置两台ZLD100连续顶推千斤顶。随着顶推钢箱梁重量的增加安装在各墩上的顶推千斤顶也将陆续投入运行。每两台连续千斤顶为一点，并设一泵站，各临时墩及安装平台各为一个点，两台千斤顶安装在反顶架上。主控台设于顶推安装平台上。预应力钢绞线为两束，每束815.24，长度将根据施工设计图纸下料，并穿入千斤顶及安装于钢梁底部的拉锚器上。拉锚器位置在钢箱梁底板上（位置及其与钢箱梁的连接构造须由设计、加工和施工单位共同协商确定），须在钢箱梁底板打孔后用螺栓与钢箱梁连接。顶推施工完成后，拆除拉锚器，并用特制螺栓补孔。拉锚器及钢绞线需分次安装：首先在已拼装的钢箱梁前后

34、端安装两套拉锚器，在安装平台上的千斤顶及后端拉锚器间穿入全部钢绞线，在杭州岸塔横梁上的千斤顶及钢箱梁前端拉锚器间穿入全部钢绞线，并用锚锚固于拉锚器上，用人工收紧钢绞线，并尽量做到每根钢绞线松紧程度一致，能基本保证左右两台连续千斤顶在顶推时拉力均匀，同步作业。钢绞线直径为15.24，强度等级为1860Mpa 。钢绞线分左右旋结构，预防在牵引过程中由于钢绞线扭转应力而发生扭转现象。钢绞线穿过设于固定端的拉锚器，另一端穿过自动连续千斤顶的前、后夹持器。随着梁段的增多，为保证临时墩不受水平力，原则上当钢导梁到达并支承于后续哪一个墩，哪一个墩即可参与张拉牵引，按上述原则再安装一组钢绞线及拉锚器，每到一个

35、墩每幅桥要增加两台连续千斤顶参与拖拉。顶推初始阶段只有两组千斤顶施力，到达边跨临时墩时将有8组千斤顶施力，以达到多点顶推的目的。钢导梁第四节段由下向上上线形上翘15cm，以抵消在顶推过程中的下挠。使钢导梁能够顺利搭到下一跨临时墩墩顶的钢垫梁上，必要时在临时墩顶布置竖向千斤顶及临时支垫调整导梁前端挠度。各临时墩相对孤立，在开始顶推前各临时墩应布置好自身电路及接口，当导梁到达临时墩时即可进行电路连接，保证参与顶推的临时墩供电。2.3.7滑道布置在安装平台顶、各临时墩顶均布置滑道，滑道为两条，中心距为7.9m，滑道中心为钢箱梁纵向隔板中心。钢板铆焊不锈钢板，不锈钢板表面粗糙度小于Ra5m。滑道进口3

36、0cm范围设圆弧，出口也设圆弧段。滑板采用聚四氟乙烯橡胶滑板，设两道，保证钢箱梁底面与滑板的接触面积在滑行过程中不小于设计要求。聚四氟乙烯橡胶滑板尺寸为50604cm，每个滑道配置滑板4块，其中同时承压滑移的滑板为3个，另一块为轮换滑块。聚四氟乙烯橡胶滑板底面涂硅脂，以减小摩擦系数，当损坏时可从两侧抽换。滑道钢垫梁顶标高的设定方法：垫梁顶标高加上滑板厚度（40mm），应高于箱梁支座顶标高（箱梁底标高）1020mm，以便抽去滑板后落梁到正式支座上。滑道安装时计算出滑道顶标高，进行测量精确控制，要求平整度偏差小于1mm；侧向限位系统及时正确安装完善。 滑道底设有备用临时起顶装置，当发生临时墩沉降或

37、其他紧急情况时需临时起顶到设计位置。钢箱梁顶推临时墩墩顶布置见图11。图11 临时墩墩顶布置图2.3.8顶推系统调试及钢绞线安装顶推系统安装完成后，应首先进行空载试验，依次运行前顶顶进、停止、顶回、停止等动作，以检查设备是否正常工作。液压系统空运转，全行程往复运行5次以上观察，动作要平稳，不得有爬行冲击、突进或停滞现象。负载试验时，用降压法，使活塞杆伸出张拉行程的2/3，升压至公称油压后关闭截止阀，测量千斤顶油缸油压压降，5min内压降值应1Mp。试验完成后即可进行钢绞线穿束工作。调节溢流阀，在较低压力下进行穿束，完成穿束后需恢复系统压力。穿束时钢绞线不得交叉、扭结，完成后将钢绞线锚固。 2.

38、3.9连续顶推施工钢箱梁标准梁段采用多点千斤顶连续顶推施工，按“分级调压，集中控制，差值限定”原则控制进行。钢箱梁的顶推，是将钢箱梁梁体搁置在铆接了不锈钢板的钢垫梁上，钢箱梁与钢垫梁之间设置聚四氟乙烯橡胶板作为滑板，并且在滑板下面涂上硅脂油，使滑板与钢垫梁之间的摩擦力大为减小，当水平千斤顶工作时，通过设置在钢箱梁底板的拉锚器和拉索施力于梁体，带动梁体向前滑动。钢箱梁顶推过程做好顶推前各项准备工作，包括总控台和各牵引千斤顶的动力油泵空载调试、检查各导向装置是否牢靠、施工人员是否到位、施工用材准备是否齐全等；准备就绪后，及时报告总控台，由总控台统一指挥操作，启动电动油泵顶进键，给各水平千斤顶供油，

39、千斤顶通过拉索和拉锚器传力于梁体，将梁体向前拉动；当千斤顶达到最大行程时，关闭电动油泵顶进键，启动电动油泵回程键，此时千斤顶前锚松弛后锚锚定，止住梁体防止下滑；回程完后继续供油顶进，如此循环，直至梁体顶推到位。顶推过程中的施工控制顶推过程中，便于总控台统一指挥，设置总指挥；各临时墩须配备技术干部，便于各墩施工的指挥控制，并及时向总指挥汇报情况和执行总指挥的指示意见。各牵引千斤顶的动力油泵上配备响铃，各临时墩技术干部配备使用专用频道的对讲机，顶进或回油前，先响铃再用对讲机进行联络。钢箱梁顶推施工操作由于PM20#墩中心到桁吊钢管桩的净距为13.6m,顶推梁段长度为69m不等,所以每次顶推1个梁段

40、。在安装平台上首先安装滑道，箱梁起吊到位安装滑板（聚四氟乙烯橡胶板）后再落梁调整对位、焊接，在焊缝探伤合格后实施顶推。根据钢箱梁自重、拼装平台长度、钢导梁重量及长度等计算，顶推过程中不需要压重。钢箱梁顶推施工流程图见附图2。在顶推前实施全面检查，各临时墩设立水准点以便观测沉降，钢绞线实施预拉，电路完好，通讯设备正常，操作人员到位，跟踪监测人员到位，顶推工况拉力计算完成。各点顶推力基本按设计控制，摩阻系数按10%计算。准备开始顶推，实施点动两到三次，以检查顶推全部设施是否正常。实施多点顶推。导梁未到达杭州侧主塔横梁前，在杭州侧主塔横梁上用两台水平千斤顶同时顶推；到达杭州侧主塔横梁后，由杭州侧主塔

41、横梁及A墩四台水平千斤顶共同顶推，到达E墩后，实施5点顶推。顶推时启动主控台按钮，各点同时加力直至箱梁开始滑动。当摩阻增大时系统能自动调节而使拉力增大，以保证滑移速度均匀。各点拉力可根据各支点反力计算，与泵站油压表相比较，以便分析临时墩受力状况。顶推过程中实行总体控制，统一指挥，用对讲机联系。直至梁体顶推到位。更换四氟板钢箱梁顶推时，更换四氟板是一项重要工作，钢箱梁要平稳安全顶推，四氟板必须完好平整，各块紧挨，钢箱梁与滑道间不得脱空。四氟板损坏时应及时更换。支点竖向起顶由于钢箱梁顶推过程中设有竖向预拱度，所以每顶推一个梁段也及时起顶，调整竖向标高。另当临时墩发生沉降时也需及时起顶，保证顶推滑移

42、轨迹在设计顶推线型上。监测监控钢箱梁顶推过程中，测量人员跟踪监测各墩的偏位及梁体中心线位置及梁体前端顶面标高，当中心线偏移时，及时利用侧向千斤调整。在顶推过程中对临时墩顶瞬间偏位的观测尤为重要，一旦墩顶瞬间偏位超过设计值需立即停止施力，重新调整后再顶推，以保证各临时墩的偏位满足设计要求。监测单位应对顶推时各工况进行及时分析计算，为实施顶推提供准确的参考值。钢箱梁顶推施工注意事项顶推系统使用前应认真调整好行程开关的位置，系统电源质量应予保证。必须保证油液的清洁干净。必须经常过滤油液，保证过滤精度不低于20um，并定期更换油液。每次顶推，必须对顶推的梁段中线和滑道顶的标高进行测量，并控制在允许范围

43、以内：a. 导梁中线偏差不大于2.0mm；b. 梁体中线偏差不大于2.0mm；c. 下滑道面应顺滑流畅；四氟滑板两面均应保持清洁，滑道顶面涂上润滑用的硅脂以减少摩擦，清理四氟板不可使用汽油或柴油。顶推过程中若发现顶推力骤升，应及时停止并检查原因，特别是检查四氟板。每节段开始顶推时，先推进5cm，立即停止，回油，再推进5cm，再停止，回油，为此反复三次，以松动各滑动面并检查各部分设施，然后正式顶推。顶推时，派专人检查导梁及箱梁，如果导梁构件有变形、螺丝松动、导梁与钢箱梁联结处有变形或箱梁局部变形等情况发生时，应立即停止顶推，进行分析处理。顶推过程中控制重点a.根据工况的支点反力估算摩擦力并与油压

44、表相验证，每工况的支点反力由监测单位提供。b.位移观测：位移观测主要是梁体的中线偏移和墩顶的水平、竖向位移，在顶推过程需用千斤顶及时调整。墩顶位移观测非常重要，我们采用的办法是根据设计允许偏位作为最大偏位值，换算坐标，从施力开始到梁体开始移动连续观测，一旦位移超过最大值则立即停止施力，重新调整各千斤顶拉力。因各临时墩均设有对拉水平预应力索，顶推时墩顶水平纵向位移将非常小。c.施加顶推力：顶推力的大小是主控台根据摩阻的大小自行调节的，并通过油表来反应，千斤顶使用之前按要求进行校定，油表应进行标定。 d.四氟板的更换：顶推过程中四氟板必须使用表面光洁、无破损的四氟板，光洁面涂以硅脂，顶推时各支点应有专人检查更换。e.顶推到最后梁段时特别注意梁段是否到达设计位