双闭环控制的异步电动机串级调速系统的设计.doc

1、 摘要绕线式异步电动机的串级调速系统，属于改变转差功率的调速系统，在我国交流调速技术的发展中，它是结构简单、发展较快、应用较广的一种系统。其基本原理是利用不可控的整流电路将转子交流电动势转成直流电动势，在利用工作的在逆变状态的三相可控整流电路来获得一个可调的直流电压作为附加电动势，以改变转差功率，以实现转速的调节。串级调速完全克服了转子串电阻调速的缺点，它具有高效率、无级平滑调速、较硬的低速机械特性等优点。 本设计介绍了双闭环异步电动机串级调速方式的设计，主要设计方面包括调速方式的设计，主接线的设计，串级调速主电路的设计，保护电路的设计，触发器的选择，直接启动方式。首先根据设计要求确定调速方案

2、和主电路的结构型式，主电路和闭环系统确定下来后，重在对电路各元件参数的计算和器件的选型，包括整流变压器、整流元件、平波电抗器、保护电路以及电流和转速调节器的参数计算，从而达到设计要求，其中有绘制完整的双闭环控制的异步电动机串级调速系统图，主接线图，控制电路图，最后采用了MATLAB建模与仿真证明了该系统。关键字：串级调速；主电路；调速范围；转差率IAbstractThe wound rotor asynchronous motor cascade speed regulation system, is to use change slip power control speed regulat

3、ion system. In the development of ac speed regulation technology in China. It is a system of simple structure, rapid development, wider application. Its basic principle is to put the rotor AC electromotive force into DC emfs by Uncontrolled rectifier circuit. Taking advantage of working in a state o

4、f three-phase inverter controlled rectifier circuit for an adjustable DC voltage as additional electromotive force, to change the slip power, in order to realize speed regulation. Cascade speed regulation completely overcomes the drawback of rotor series resistance speed control, it has high efficie

5、ncy, stepless smooth speed regulation, a hard low mechanical properties etc.the design of the double closed loop of asynchronous motor cascade speed control mode，It mainly includes the design of speed control mode, main wiring ,the main circuit, protective circuit , the choice of the trigger and dir

6、ect startup mode。First of all, according to the design requirements to determine the structure of control scheme and the main circuit. In the determination of the main circuit and the closed loop system. Focus is on the circuit element parameters calculation and device type selection. Including rect

7、ifier transformer, rectifier devices, flat wave reactor, protection circuit and the current and speed regulator parameter calculation, so as to achieve the design requirements. Mapped the complete double closed loop control of asynchronous motor cascade speed regulation system, the main wiring diagr

8、am, control circuit diagram, the modeling and Simulation of MATLAB proved that the system meets the design requirements and complete and has good disturbance rejection properties and tracking performance, small overshoot.Keywords: the main circuit；cascade control；Speed range；slip ratio.III目录摘要IAbstr

9、actII1绪论11.1 串级调速系统的发展状况11.2 本次设计的目的12本系统串级调速方案的比较和选择32.1串级调速原理32.2串级调速方案论证42.2.1电气串级调速42.2.2机械串级调速42.2.3串级调速方案选择53本系统主电路的设计63.1本系统主电路的组成及工作原理63.2本系统主电路元器件参数计算及型号选择63.2.1异步电动机的选择63.2.2逆变变压器的参数计算与选择93.2.3硅整流元件及晶闸管的选择103.2.4平波电抗器电感量的计算与选择113.3晶闸管保护装置的参数计算123.3.1过电压保护123.3.2过电流保护163.3.3电流上升率的限制173.3.4电

10、压上升率的限制183.4逆变触发器的设计183.4.1 KJ004和KJ041的引脚图183.4.2 同步变压器的设计193.4.3 控制及偏移电源203.4.4三相桥式逆变电路的触发电路203.5电动机的保护213.5.1短路保护213.5.2过载保护213.5.3瞬时停电保护224本系统控制回路的设计234.1双闭环串级调速系统的组成和工作原理234.2双闭环系统静态参数计算244.3双闭环系统动态参数计算254.3.1电流调节器的参数计算254.3.2速度调节器的参数计算265本系统起动方式的设计285.1串级调速系统起动方式的确定285.2本系统起动方式的选择296系统仿真316.1仿

11、真软件的简介316.2具体的软件仿真设计316.2.1 主电路的仿真设计316.2.2 控制电路的建模和参数设置336.2.3 系统的仿真、仿真结果的输出及结果分析337结论34谢辞35参考文献36附录137附录238附录339 双闭环控制的异步电动机串级调速系统的设计1绪论1.1 串级调速系统的发展状况串级调速理论早在20世纪30年代就已提出，到了6070年代，当可控电力电子器件出现以后，才得到更好的应用。20世纪60年代以来，由于高压大电流晶闸管的出现，串级调速系统获得了空前的发展。60年代中期，W.Shepherd和J.Stanw就提出了一种将绕线转子电动机的转差功率进行整流，然后经过晶

12、闸管逆变器将整流后的转差功率逆变为电网频率的交流功率，并将其反馈到电动机的定子辅助绕组中的晶闸管串级方案，称为“定子反馈”方案，而把通过变压器（逆变变压器）将转差功率反馈到电网（常规的晶闸管串级）称为“电网反馈”方案。在“定子反馈”方案中，辅助绕组与定子绕组电气上绝缘，通过磁耦合，即电磁感应，将转差功率经过定子绕组反馈到电网，这就是我们所说的“内馈”串调。20世纪60年代末期，我国的一些单位开始进行晶闸管串级调速的试验，70年代后期，西安整流器厂首先推出了系列产品，以后其他厂家也相继推出。国内最先是由屈维谦在80年代后期提出内馈串级调速方案的。90年代中期以后，有一家公司又推出斩波式内馈串调。

13、随着电力电子技术和控制策略的发展，新的拓扑结构和控制策略被不断提出。到目前为止全国已有四到五家知名的内馈串级调速装置的生产厂家。如今节约能源、更加合理地、有效地利用能源是一项艰巨、利国利民造福子孙的长期工作，也是我国的一项基本国策。随着我国改革开放不断深入和国民经济、科学技术的飞速发展，国家大量拨款加速建设，现在已经取得了很大的进步，有部分项目已经达到了实用化阶段，相信在不久的将来我国在双闭环串级调速系统方面一定会赶上或进一步缩小与发达国家之间的差距。1.2 本次设计的目的本设计选题的目的：采用双闭环控制的异步电动机串级调速系统不仅具有明显的节能效果，还具有良好的静态和动态性能。本设计的目的在

14、于让学生通过对双闭环控制的异步电动机串级调速系统的设计，学习和掌握异步电动机串级调速的设计内容、设计步骤和方法，具有初步的工程设计能力。本次设计的任务及要求工作任务:(1)完成系统结构图和系统结构框图的设计；(2)完成系统的启动、检测与保护电路的设计；(3)完成调速系统静态、动态参数的计算；(4)完成系统主回路设计，元、器件和设备的选择（参数计算，型号选择等）；(5)绘制完整的电气系统原理图；(6)对系统进行MATLAB仿真。本次设计指标：(1) 生产机械为恒转矩负载，最大负载功率PL=72KW；(2) 调速范围 D=3:1；(3) 低速时静差率 S=0.01；(4) 要求电流超调量小，转速抗

15、扰性能及跟随性能好。2本系统串级调速方案的比较和选择2.1串级调速原理图2.1 串级调速方式原理图图2.1是串级调速方式原理图，图中异步电动机M以转差率s运行，其转子电动势经三相不可控整流装置UR整流，输出直流电压。工作在逆变状态的三相可控装置UR除提供一可调的直流输出电压作为调速所需的附加电动势外，还可将经UR整流后输出的电动机转差功率逆变回馈到交流电网中。两个整流装置的电压与的极性以及电流的方向如图所示。为此可在整流转子的直流回路中写出以下的电动势平衡方程式： （2.1） （2.2）式中： -与两个整流装置的电压整流系数-逆变器输出电压-逆变变压器的次级相电压-晶闸管逆变角-转子直流回路的

16、电阻当电动机拖动恒转矩负载稳定运行时，可以近似认为为恒值。控制使它增大，则逆变电压立即减小；但电动机转速因存在着机械惯性尚未变化，所以仍维持原值，根据式（2.1）、（2.2）就使转子直流回路电流增大，相应转子电流也增大，电机就加速；在加速过程中转子整流电压随之减小，又使电流减小，直至与依式（2.1）取得新的平衡，电机进入新的稳定状态以较高的转速运行。同理，减小值可以使电机在较低的转速下运行。以上就是绕线式异步电动机串级调速系统的工作原理。2.2串级调速方案论证2.2.1电气串级调速图2.2为电气串级调速方式原理图。当电动机在恒转矩负载下稳态运行时，可以认为Id近似为恒值。若增大逆变角，则逆变电

17、压减小，但电动势转速因存在机械惯性尚未变化，所以，整流电压仍维持原值，因而直流回路电流Id及转子电流I2相应增大，使电机加速。在加速过程中，S减小，电流Id及整流电压随之减小直至达到新的平衡，电动机仍进入新的稳定状态以较高转速运行。同理，减小值可以使电动机在较低的转速下运行。这种系统可以实现：(1)串级调速系统能够靠调节逆变角实现平滑无级调速；(2)系统能把异步电动机的转差功率馈给交流电网，从而使扣除装置损耗后的转差功率得到有效的利用，大大提高了调速系统的效率。图2.2电气串级调速方式原理图2.2.2机械串级调速图2.3是机械串级调速原理图。在绕线转子异步电动机同轴上装有一台直流电动机，异步电

18、动机的转差功率经整流后传给直流电动机，后者把部分功率变成机械功率，再帮助异步电动机拖动负载，从而是转差功率得到利用。这里直流电动机的电动势就相当于直流附加电动势，通过调节直流电动机的励磁电流If可以改变其电动势，从而调节交流电动机的转速。增大If可使电动机减速，反正加速。从功率传递角度看，如果忽略调速系统中所有的电气与机械损耗，认为异步电动机的转差功率全部为直流电动机所接受，并以PMD的形式从轴上输出给负载。则负载所得到的机械功率PL应是异步电动机和直流电动机两者轴上输出功率之和，并恒等于电动机定子出入功率，而与电动机运行的转速无关。所以这种机械串级调速系统属于恒功率调速，其特点是系统在低速时

19、能够产生较大的转矩输出，因而适用于一些需要低速大转矩传动的场合。根据设计要求，电动机转速较高，实现无极调速，选择电气串级调速能更好的满足调速要求。 图2.3 机械串级调速原理图2.2.3串级调速方案选择综合上述论述的两种调速方式，电气串级调速系统属于恒转矩调速，其输出的机械功率和转速成正比，能够靠调节逆变角实现平滑无级调速，节能方面，电气串级调速系统能把异步电动机的转差功率馈给交流电网，从而使扣除装置损耗后的转差功率得到有效的利用，大大提高了调速系统的效率。机械串级调速属于恒功率调速，其特点是系统在低速时能够产生较大的转矩输出，因而适应一些需要低速大转矩传动的场合，如螺纹钢线材轧机。根据设计要

20、求，我们在设计中选择电气串级调速更适合。3本系统主电路的设计3.1本系统主电路的组成及工作原理本系统主电路如图2.2所示，系统主电路由三相绕线异步电动机、整流装置、逆变装置、逆变变压器和平波电抗器组成。根据公式2.1和2.2，当电动机在恒转矩负载下稳态运行时，可以认为Id近似为恒值。若增大逆变角，则逆变电压减小，但电动势转速因存在机械惯性尚未变化，所以，整流电压仍维持原值，因而直流回路电流Id及转子电流I2相应增大，使电机加速。在加速过程中，S减小，电流Id及整流电压随之减小直至达到新的平衡，电动机仍进入新的稳定状态以较高转速运行。同理，减小值可以使电动机在较低的转速下运行。3.2本系统主电路

21、元器件参数计算及型号选择3.2.1异步电动机的选择（1）电动机型号的选定本设计中，根据所给数据，最大负载功率，由于一般最大负载功率为额定功率的75%左右，即因此在查电动机型号时我选择了YR250M-4电动机，采用接法。该型号电动机参数如表3.1：表3.1 电动机YR250M-4参数表电动机型号YR250M-4额定功率（）90KW满载时转速()1457r/min效率（）91%功率因数（）0.89同步转速()1500r/min静差率(S)调速范围(D)D=3转子电压()524V转子电流()109A定子电压（）380V定子电流（）167.9A极对数（P）4频率（f）50HZ转动惯量（）1.5额定转矩

22、2.5 （2）电动机容量校核1）电动机参数计算额定转差率： (3.1) 定子电阻： (3.2) 转子电阻： (3.3) 定子绕阻的变化： (3.4) 折算到转子侧的定子电阻：电动机额定转矩： (3.5) 折算到转子侧的漏抗： (3.6)2）逆变变压器参数初步计算逆变变压器二次侧线电压： (3.7) 逆变变压器折算至直流侧电抗（取） (3.8) 折算至直流侧等效电阻： (3.9) 3）平波电抗器直流电阻 (3.10) 4）在串级调速状态运行时的额定转矩：当S=1时，电动机定子折算到直流侧的等效电阻为1.73，故电动机额定转矩为： (3.11)考虑到换相重叠角的影响，并经过线性处理，上式中为： (

23、3.12) 即(3.13)转矩降低系数 (3.14) 5）串级调速状态运行时最高转速的确定：直流回路总等效电阻为 （3.15） 式中电动机折算到直流侧的等效电阻，可按功率相等原则进行折算，即 (3.16) 得 (3.17) (3.18)若串级调速系统运行时，则直流回路最大电流为 (3.19) 最大电流时电势系数为：(3.20)最大转速： (3.21) 则 (3.22) 转速降低系数 (3.23) 功率降低系数 (3.24) 校验 (3.25)故所选电动机合适。时换相重叠角 (3.26)系统工作在第一工作区。3.2.2逆变变压器的参数计算与选择在串级调速系统中，常在晶闸管整流装置的交流侧设置逆变

24、变压器。其目的是：（1） 把可控整流装置与交流电网隔离，以抑制电网的浪涌对晶闸管的影响；（2）能取得与被控异步电机工作相匹配的逆变电压并有合理的控制。 （3.27）逆变变压器二次侧线电压： （3.28） 又因为：逆变变压器计算容量为： （3.29） 逆变变压器一次侧电流： （3.30） （3.31） 因此修正为：（3.32） （3.33） 符合前面所取的的值。3.2.3硅整流元件及晶闸管的选择（1）整流装置如图3.1为三相不可控整流电路，该装置的作用是将转子侧的交流电动势转换为直流电压。转子整流器用的硅整流二极管，是在低频率、大电流下工作，所承受的电压与调速范围有关，这就是整流二极管的工作特点

25、。下面，讨论在上述条件下通过计算选择硅整流二极管的方法。 （3.34） 式中 （三相桥式电路、电感性负载） （3.35） 取 因为 （3.36） （3.37） 故：根据以上计算可以选择整流二极管的型号为：R1800 0.2A/1800V 的6个整流二极管 图 3.1 整流装置原理图 图3.2 三相全控有源逆变电路（2）逆变装置如图3.2是三相全控有源逆变电路，提供一个可调的直流电压作为调速所需的附加电动势，同时将电动机产生的转差功率功率经逆变变压器回馈回电网。 （3.38） 式中（三相桥式电路、电感性负载） （3.39） 取可以选取型号为KK200A的晶闸管6个3.2.4平波电抗器电感量的计算

26、与选择在可控硅串级调速系统中，电动机转子整流回路中必须串接平波电抗器，其主要原因有如下几点：（1）电流脉动分量在电机转子中造成的附加损耗限制在允许范围内；（2）使电动机在最小工作电流时任能保证电流的连续，避免电流断续对电动机的影响。（3）限制短路电流的上升率，是快速开关能及时动作，尽可能避免损坏快速熔断器。串入电感量计算：电动机的等效电感为： （3.40） 逆变变压器的等效电感为： (3.41) 按电流连续要求的电感量 (3.42) 式中 (3.43) (3.44) 考虑限制电流连续时的电感量为： (3.45) (3.46) 式中：-最低次谐波电压幅值 -最低次谐波频率，对于三相桥式电路 -电

27、流脉动系数，要求对于三相桥式电路， 。 选取平波电抗器：当时的电感量为11mH,时电感量不小于22mH。3.3晶闸管保护装置的参数计算3.3.1过电压保护（1）交流侧过电压保护常用的交流测过电压保护措施有阻容保护和非线性电阻保护。阻容保护主要用于吸收操作过电压，非线性电阻保护主要用于抑制浪涌过电压。逆变变压器侧的阻容保护装置如图3.3所示。图3.3 逆变变压器侧阻容保护装置图对于单相电路，阻容参数的计算公式为： （3.47） 电容的耐压 （3.48） 电阻功率: （3.49） （3.50） 式中:变压器容量,； -变压器二次相电压有效值； -通过电阻的电流； -变压器励磁电流百分数，的变压器，

28、对应的,这里取； -变压器的短路比，的变压器，对应的，取； -阻容两端正常工作时的交流电压峰值。对于三相电路，和的数值可按下表3.2进行换算：表3.2：三相电路R和C值换算表变压器二次测联结方式单相三相联结三相联结阻容装置联结方式跨接电 容CCC/33CC电 阻RR3RR/3R所以:1）根据公式（3.47）可知，电动机测的阻容保护和值为： （3.51） 电容耐压 （3.52） 根据公式（3.48）可知电阻值为： （3.53） 根据公式（3.49）、（3.50）可知电阻功率： （3.54） （3.55） 根据上述计算结果，选择电容，且其耐压达到;选择电阻，电阻功率为32W。2）根据公式（3.47

29、）可知逆变变压器侧的阻容保护和值为： （3.56） 电容耐压 （3.57） （3.58）电阻功率: （3.59） （3.60） 根据上述计算结果，选择电容，且其耐压达到;选择电阻，功率为23W。根据以上计算的电容、电阻有效值可根据实际情况作适当的修改。如，在整流电路中有其他过电压保护措施时，选取的电容值可略小于以上的计算值在通常情况下，增大电容量能降低作用于晶闸管上的过电压和电压上升率，但若电容量太大，不仅电容器体积很大，而且会增加电阻的损耗，便电阻的体积加大，造成整个阻容装置体积过大，电容量增大还会增加晶闸管导通时的电流上升率对晶闸管不利。左通常情况下，增大电阻值有利于抑制振荡；但若电阻值太

30、大，不仅抑制震荡的作用不大，反而会影响电容抑制过电压的效果，并使正常工作时电阻损耗增大，因此，一般希望电阻小一些。（2）压敏电阻保护压敏电阻是一种非线性电阻元件，它具有正反向相同且很陡的伏安特性，如图3.5所示：在未击穿时，漏电流很小(微安级)，而放电容量很大，可通过数千安培的冲击电流。它对浪涌电压反应快，而本身体积又也是一种较好的过电压保护元件。压敏电阻保护电路的接法如图3.4所示，由于压敏电阻的正反向特性对称，因此三相电路用三个压敏电阻，接成三角形。 图3.4 压敏电阻保护 图3.5 压敏电阻伏安特性 压敏电阻的参数计算：1） 标称电压 ：指漏电流为1mA时，压敏电阻上的电压；2） 流通量

31、： 在规定冲击电流波形下，允许通过的浪涌峰值电流；3） 残压： 压敏电阻两端正常工作电压有效值。标称电压： （3.61） 流通量： 应大于实际可能产生的浪涌电流值，一般取5 KA以上；根据以上计算可以得知压敏电阻的型号为MYG-32D511K型号。 (3)直流侧过电压保护措施直流侧的过电压主要是由感性负载的通断以及电源侧或负载侧侵入的浪涌电压引起的。为了使其达到快速性，采用压敏电阻做过电压保护，其标称电压为：（3.62） 取 根据计算可以选择压敏电阻的型号为MYG-32D911K型号。其电路图如图所示3.6： 图3.6 直流侧过电压保护 图3.7 晶闸管两端过电压保护晶闸管两端的过电压保护措施

32、：晶闸管在导通期间，其内部充满载流子。换相时，晶闸管因承受反向电压而在关断的过程中，正向电流下降到零时，晶闸管内部仍残存着载流子。这些载流子在反向电压作用下瞬时产生反向电流，使残存载流子迅速消失，晶闸管立即阻断，这时反向电流减小的速度较快，即很大。因此即使和晶闸管串联的线路电感L很小，它所产生的感应电动势也很大，可达工作电压峰值的几倍，如不予抑制，很可能导致器件反向击穿。晶闸管关断过电压的常用抑制措施是在它的两端并联阻容吸收装置。阻容的参数较难计算，一股可按下表所述经验公式选取。表3.3：关断过电压阻容保护的经验数据晶闸管额定电流(A) 1020501002005001000电 容C（）0.1

33、0.150.20.250.512电 阻R（） 1008040201052根据上面计算可以选择：，根据表3.3 则： 电容耐压一般为加在晶闸管两端工作电压的峰值的倍。 即： （3.64） 电容耐压为 （3.65） 电阻功率为: （3.66） 式中：电源频率（Hz）；C 与电阻串联的电容值()；晶闸管工作电压峰值(V)。3.3.2过电流保护晶闸管电路发生过电流的主要原因是：过载、直流侧短路、晶闸管击穿短路、可逆系统逆变失败或误触发等。主要有采用快速熔断器保护。快速熔断器保护的特点：当直流侧短路或晶闸管击穿短路以及可逆系统逆变失败时，流过晶闸管的过电流可达其额定电流的10倍以上，此时必须在电漏电压的

34、半个周期内消除过电流。在这种情况下，采用快速熔断器进行保护。快速熔断器的断流时间在10ms以内，它是晶闸管电路中使用最普遍的过电流保护装置。快速熔断器可以装设在交流侧、直流侧，或与晶闸管直接串联。装设在交流侧对器件短路和直流侧短路都起保护作用，但因正常时流过快速容断器的电流大于流过晶闸管的电流，故应选用额定电流较大的快速熔断器，这样在过电流时对晶闸管的保护作用就减弱了，装设在直流侧只对负载短路或过载起保护作用，对器件短路不起保护作用；与晶闸管直接串联，则因流过它们的电流相同，所以对晶闸管的保护作用最好。因此选择图3.8的连接方式：图3.8 过电流保护快速熔断器选择应注意：（1）快速熔断器的额定

35、电压应大于线路正常工作电压的有效值。（2）快速熔断器(或熔体)的额定电流应按下式选取，即：为正常运行时晶闸管通过的电流有效值故：选择快速熔断器的型号为KSP1-400，额定电压为690V。3.3.3电流上升率的限制晶闸管从阻断到导通时，如电流上升率太大，虽然电流值未超过器件的额定通态平均电流，由于晶闸管内部电流还来不及扩大到PN结的全部面积，可能在门极附近的PN结发生过热而损坏因此，作用于晶闸管的正向电流上升率，应小于晶闸管的通态电流临界上升率。过大一般是由换相电流和阻容保护装置中电容的充放电电流产生的。限制的措施如下：（1） 交流侧和直流侧可采用阻容式保护电路，使电容放电电流不流经晶闸管。（

36、2） 在每个桥臂上与晶闸管串联一个电抗器。电抗器可以是空心电抗器、铁心电抗器或若干个磁性圆环。采用空心电抗器时，其电感通常，采用铁心电抗器时，其电感值可再大一些。这里采用空心电抗器取值为。其电路图为下图3.9所示： 图3.9 电压和电流上升率保护电路3.3.4电压上升率的限制加到晶闸管两端的正电压上升率过大时，会使晶闸管误导通。因此应对进行限制，使其小于晶闸管的断态电压临界上升率。产生过大的原因有如下两个方面：（1）交流侧产生的 由电网侵入的过电压和电源合闸都是造成过大的原因。对于带有整流变压器和交流侧阻容保护晶闸管装置，由于变压器的漏感和阻容保护电路的作用，使作用于晶闸管的正向电压上升率不会

37、过大。在无整流变压器的情况下，应在电源进线端串联进线电抗器，以限制作用于晶闸管的。（2）晶闸管换相对产生的 晶闸管整流电路在换相重叠角期间，两相晶闸管同时导通，相当于线电压短路，使电源电压出现缺口，产生很大的。防止造成误导通的方法是在每个桥臂上串接一个电抗器L。利用R、C、L串联电路的滤波特性，使晶闸管上的电压缺口变平，从而把降低到晶闸管的断态电压临界上升率以下。3.4逆变触发器的设计3.4.1 KJ004和KJ041的引脚图（1）KJ041触发器KJ041芯片，又称为六路双脉冲形成器。将它和三个KJ004连接到一起就可以达到六路双脉冲触发电路，这样三相桥式全控整流电路的各个晶闸管就可以按条件

38、稳定的进行触发，使电路可以正常的运行。KJ041芯片是三相全控桥式触发线路中经常使用的芯片，具有取脉冲形成和电子开关控制封锁双脉冲形成功能 。它可以同时发出六路脉冲触发。其管脚图如下：图3.10 KJ041的管脚排列 这种集成触发电路主要用于单相、三相全控桥变流装置，用作双路(相位差180度)脉冲移相触发，具有输出负载能力大、移相性能好且范围宽、对同步电压要求低等特点。（2）KJ004芯片KJ004芯片，又叫做晶闸管移相触发集成电路。它是双列式直插式集成电路，由于它可以输出两路相位互差180的移相脉冲，正负半周脉冲相位比较均衡，并且输出负载能力大，移相性能好，而且它对同步电压要求低，目前广泛应用于单相、三相全控桥式晶闸管的双脉冲触发。它的管脚图如下，为16脚芯片。 图3.11 KJ004的管脚排列3.4.2 同步变压器的设计同步变压器，为触发脉冲信号提供电压幅值Us。在KJ004芯片中，表中列出引脚8的作用为同步电源信号输入端，使用时要接同步变压器的二次侧，KJ004芯片所接的电压要求为30V，所以我们可求得同步变压器匝数比K的计算公式如下： （3.67） 同步变压器的电路图如下所示：图3.12 同步变压器电路图3.4.3 控制及偏移电源 电路如图3.13所示：图3.13 偏移控制电源电路图控制电源，包括给定电压，负偏移电压。而给定电压和负偏移电压可以由给定