桥梁设计计算书.doc

1、本科生毕业设计（论文）第1章 绪 论1.1概述为缓解现有女儿河桥交通的拥挤状况，缩短新城区与老城区的交通距离，进一步拉动城市南扩的步伐。拟在女儿河上建造跨河桥一座。一旦该桥建成，将为锦州市南北市区的通行畅通做出很大的贡献，故此女儿河桥的建成是必然的，经对该河的水文计算，设计桥长 240 m。1.2气候特点 锦州市位于辽宁省西南部，东西相距143公里，南北相距114公里，总面积10301平方公里。锦州市北有松岭横亘，东有闾山纵卧，最高海拔866.6米；南为饶阳河及大、小凌河冲积平原，海拔25米。锦州低山丘陵、平原、洼地滩涂分别占50.4%、27.8%、21.8%。多样化的地形条件为发展农林牧副渔

2、果业提供了优越的自然条件。锦州市地处欧亚大陆东部，属暖温带半湿润气候，大气环流以西风带和副热带系统为主，为大陆性季风区。锦州市的气候特点是：春季温和多风，夏季高温多雨，秋季温凉晴朗，冬季寒冷干燥，四季分明，降水集中、季风明显、风力较大。锦州年平均气温为7.89.0 ，自南向北降低。年极端最高气温为41.8 ，年极端最低气温为-31.3 。年无霜期为144180天，年平均降水量为567毫米。降水四季分布不均，6070%的降水集中在夏季。1.3设计技术指标及相关资料1、 设计荷载：城市A，人群荷载集度3KN/2、 设计速度：60km/h3、桥面宽度：18m；4、桥梁跨径：40m；5、桥面横向布置：

3、双向4车道2人行道；6、桥上纵坡：3 %；7、桥面横坡：双向2%，人行道1.5%；8、地震烈度：基本烈度6度；有关设计资料1、地质情况；见地址勘查报告2、地区气温：一月平均气温5，七月平均气温203、材料供应：钢、木、水泥供应充足，砂、砾石可就地取用，所以材料运距不超过5Km1.4地质条件简述1.根据岩土工程勘察报告表明，场区地形平坦，场地所处地貌为河流二级阶地。在勘察深度范围内，地基土自上而下分为7层，现分述如下：（1）耕土：浅灰色，湿，松散，030cm，含植物根系。场区普遍分布，厚度：0.700.80m，平均0.75m。（2）亚粘土：黄褐色，湿，可塑，含少量铁锰质结核及高岭土。场区普遍分布

4、，厚度：1.601.70m,平均1.65m；层底标高：3.593.81 m,平均3.70m；层底埋深：2.302.50m，平均2.40m。该层地基承载力为160Kpa。（3）淤泥质亚粘土：深灰色，湿，软流塑，饱和，局部含腐殖质。场区普遍分布，厚度：4.805.10m，平均4.95m。层底标高：1.510.99m，平均-1.25m；层底埋深：7.107.60m，平均7.35m。该层地基承载力为70Kpa。（4）亚粘土： 黄褐色，湿，硬塑，含铁锰质结核及高岭土，干强度强，韧性强，无摇振反应，切面光滑。场地普遍分布，厚度：6.506.70m，平均6.60m；层底标高：8.017.69m， 平均7.8

5、5m；层底埋深：13.8014.10m，平均13.95m。该层地基承载力为310Kpa。（5）亚粘土和夹亚砂土：深灰色，湿，软塑，湿，软塑，稍密，含星点状云母片，干强度中等，韧性中等，摇振反应中等，切面粗糙。场区普遍分布，厚度：17.80m18.00m，平均17.90m;层底标高：25.8125.69m，平均25.75m：层底埋深：31.8031.90m，平均31.85m。该层地基承载力为140Kpa。（6）卵石：深灰色，湿，中密密实，卵石以石英砂岩为主，坚硬，呈棱角状、次棱角状，充填物为细砂、泥质。场区普遍分布，厚度：2.302.30m，平均2.30m；层底标高：28.1127.99m，平均

6、28.05m层底埋深：34.1034.20m，平均34.15m。该层地基承载力为800Kpa。（7）弱风化泥质粉砂岩：紫红色，湿，上部为含砾泥质粉砂岩，含砾结构，块状构造，下部岩石呈泥质粉砂岩，块状构造岩芯呈短柱状，块状。该层未穿透。该层地基承载力为1600Kpa。2地下水特征场地地表水及地下水不发育，仅在上部素填土中存在少量的上层滞水，受大气降水补给，该场地地下水和地表水对混凝土无结晶类腐蚀、无分解类腐蚀、无结晶分解复合类腐蚀。场地地震效应评价本区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。第2章 方案比选 为了获得适用、经济和美观的桥梁设计，有关部门进行了深入细致的调查和研究，并

7、结合有关方面的要求综合考虑，满足使用、经济、结构尺寸、构造、施工、美观上的要求，做出几种方案，最后通过技术、经济等方面的综合比较获得最优设计。 2.1 方案一 预应力混凝土简支T梁桥方案一采用了预应力混凝土简支T梁的构造形式，具有如下特点：优点：制造简单，整体性好，接头也方便，而且能有效的利用现代高强材料，减少构件截面，与钢筋混凝土相比，能节省钢材，在使用荷载下不出现裂缝等。缺点：预应力张拉后上拱偏大，影响桥面线形，使桥面铺装加厚等。施工方法：采用预制拼装法（后张法）施工，即先预制T型梁，然后用大型机械吊装的一种施工方法。其中后张法的施工流程为：先浇筑构件混凝土，并在其中预留孔道，待混凝土达到

8、要求强度后，将预应力钢筋穿入预留的孔道内，将千斤顶支承与混凝土构件端部，张拉预应力钢筋，使构件也同时受到反力压缩。待张拉到控制拉力后，即用夹片锚具将预应力钢筋锚固于混凝土构件上，使混凝土获得并保持其预压应力。最后，在预留孔道内压注水泥浆。，使预应力钢筋与混凝土粘结成为整体。桥型布置图：横断面布置图：尺寸单位：cm细部尺寸：尺寸单位：cm2.2 方案二 预应力混凝土连续箱梁桥根据设计资料，方案二采用了预应力混凝土连续箱梁的结构形式，截面形式为单箱单室，总共六跨，每跨40m。预应力连续梁桥具有如下特点：1、桥梁一般采用中等跨径，以40m60m为宜。这样可以使主梁构造简单，施工快速。2、立面布置以等

9、跨径为宜。优点：结构刚度大，变形小，行车平顺舒适，伸缩缝少，抗震能力强，线条明快简洁，施工工艺相对简单，造价低，后期养护成本不高等。缺点：桥墩处箱梁根部建筑高度较大，桥梁美观欠佳。超静定结构，对地基要求高等。施工方法：采用悬臂浇筑施工，用单悬臂连续的施工程序，这种方法是在桥墩两侧对称逐段就地浇筑混凝土，待混凝土达到一定强度后，张拉预应力筋，移动机具、模板继续施工。桥型布置图箱梁横断面：尺寸单位：cm箱梁详细尺寸：尺寸单位：cm2.3 方案三 钢筋混凝土肋拱桥方案三采用钢筋混凝土肋拱桥主要由以下特点：优点：1、桥型美观 2、跨越能力较大 3、能充分就地取材，与钢桥和钢筋混凝土梁式桥相比能结节省大

10、量钢材和水泥4、耐久性好，维护，养护费用低 5、构造较简单缺点：1、自重较大，相应的水平推力也比较大，增加了下部结构的工程量2、拱桥一般采用支架施工方法修建，随着跨径和桥高的增大，支架或其他辅助设备的费用也大大增加，从而增加拱桥总造价3、由于拱桥水平推力较大，在连续多孔的大中桥梁中，为防止一孔破坏而影响安全，需要采用较复杂的措施 施工方法：撑架式拱架施工工艺，下部用少数框架式支架加斜撑，因此木材用量较小，而且能在桥孔下留下一定的空间，减少洪水及漂浮物的威胁。桥型布置图：横断面：尺寸单位：cm2.4 推荐方案初步设计简介方案设计方案一设计方案二设计方案三适用性各梁受力相对独立，避免超静定梁的复杂

11、问题，行车较舒适。箱形截面抗扭刚度大，可以保证其强度和稳定性，有效的承担正负弯矩，桥梁的结构刚度大，变形小，行车平稳舒适跨越能力大，具有良好的承载能力。可以用较小的截面面积获得较大的截面抵抗拒。行车平稳舒适。美观性构造简单，线条简洁全桥线条简洁明快，与周围环境协调好，因此，桥型美观桥型优美，成为城市靓丽的景观施工难易等跨径布置，细部尺寸相同，可以重复利用模板预制，施工较为方便。相对简支梁桥的施工要更复杂。施工相对复杂，对地基要求比较高，需要大量支架经济性等截面形式能大量节约模板，加快建桥进度，简易经济，但不能充分利用截面作用，基础设计量大。连续梁刚度大，变形小，伸缩缝能充分利用高强材料的特性，

12、促结构轻型化，跨越能力强。节省大量的钢筋和水泥，耐久性能好，维修、维护费用少。从经济性、舒适性、施工难易程度和后期的养护费用考虑，预应力混凝土简支t梁桥为最终的推荐方案。第3章 桥梁上部结构设计3.1 主要设计参数及几何特性计算3.1.1设计资料1.桥梁跨径及桥宽（1）标准跨径：40m（墩中心距）。（2）计算跨径：39.12m。（3）主粱全长：39.92m。（4）桥面宽度（桥面净空）：净15m（行车道）+2 1.5rn（人行道）。2. 技术标准（1）设计荷载：城市A，人群荷载集度3KN/；（2）设计速度：60km/h；（3）环境标准：类环境（4）设计安全等级：二级（3）桥上纵坡：3 %；（4）

13、桥面横坡：双向2%，人行道1.5%；（5）地震烈度：基本烈度6度；3主要材料（1）混凝土：主梁、翼板横隔梁、湿接缝均采用C50混凝土，桥面铺装等均为C40混凝土。（2）水泥：主梁和行车道湿接缝的C50混凝土宜采用不低于42.5号硅酸盐水泥或普通水泥及矿渣硅酸盐水泥。（3）预应力钢绞线：采用高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm，面积A140mm2，标准强度=1860MPa，弹性模量1.95105MPa。（4）施工工艺：按后张法施工工艺制作主梁，采用金属波纹管和夹片锚具，波纹管内径70mm，外径77mm。4.相关设计参数（1）相对湿度为80%。（2）体系整体均匀升温25，均

14、匀降温为23（3）预应力管道采用钢波纹管成形，管道摩擦系数=0.25.（4）管道偏差系数k=0.0015.（5）锚具变形和钢束回缩量为6mm（单端）。（6）预应力混凝土结构重度按计，普通钢筋混凝土重度按计，沥青混凝土重度按计5.结构设计本设计图中，主梁各部分构造尺寸所对应温度为20。本设计为简支T形梁。（1）主梁横断面：主梁高度1.8m，梁间距2m，其中预制梁宽度1.5m，翼缘板中间湿接缝宽度0.5m。主梁跨中肋厚0.2m，马蹄宽度0.48m，端部腹板厚度加厚到与马蹄同宽，以满足端部锚具布置和局部应力需要。（2）横隔梁设置：横隔梁共设置7道，间距6.52m，端横隔梁上部宽0.26m，下部0.2

15、4m。跨中横隔梁0.16m。（3）桥面铺装：设计总厚度22cm。其中水泥混凝土厚度10cm，沥青混凝土厚度12cm，两者之间设防水层。3.1.2构造形式及尺寸选定 横断面内梁立面外梁立面剖面图预应力混凝土T形梁结构尺寸图（尺寸单位：cm）3.1.3几何特性计算将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元。 注：大毛截面形心至上翼缘距离为： 小毛截面形心至上翼缘距离为：跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积（）分块面积形心至上缘距离（）分块面积对上缘静矩（）分块面积自身的惯性矩（）（）分块面积对截面形心的惯性矩（）（）大毛截面翼板30007.5225005625057.499915300.39971

16、550.3三角承托50018.3339166.52777.778466751088437.81091215.6腹板2800852380004573333-20.011121120.35694453.3下三角196150.33329465.32134.22-85.341427451.51429585.7马蹄1200167.5201000625000-102.5112609960.113234960.1总和7696490708.231421765小毛截面翼板22507.51687542187.563.699126936.29169123.7三角承托50018.3339166.52777.77852

17、.8571396931.21399709腹板2800852380004573333-13.81534005.15107338.1下三角196150.33329465.32134.22-79.141227575.41229709.6马蹄1200167.5201000625000-96.6111200190.511825190.5总和6946494506.8287310713.2作用效应计算3.2.1 永久作用效应计算1永久作用集度1）主梁自重跨中截面段主梁自重（五分点截面至跨中截面） 马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算（） 支点段梁的自重（长3.324m） 边主梁的中横隔梁体积为：边主梁的端部

18、横隔梁的体积为： 因此半跨内横隔梁重度为：主梁永久作用集度： 2二期恒载 翼缘板中间湿接缝集度 边梁现浇部分的横隔梁 每片中横隔梁体积： 每片边横隔梁体积： 故： 铺装： 10cm水泥混凝土铺装： 12cm沥青混凝土铺装： 若将铺装平均分给九片主梁，则： 人行道：单侧线荷载 边梁二期永久作用集度： 综上所述，永久作用计算见下表：边梁永久作用效应计算表作用效应跨中四分点支点c=0.5c=0.25c=0一期弯矩4076.543057.40 0.000 剪力0.000 208.41416.82 二期弯矩2349.13 1761.840.000 剪力0.000 120.10240.20 总和弯矩642

19、5.674819.25 0.000 剪力0.000 328.51657.02 注;弯矩单位：KNm 剪力单位：KN3.2.2 可变作用效应计算 (修正刚性横梁法)（1）冲击系数和车道折减系数计算：结构的冲击系数与结构的基频f有关，故先计算结构的基频，按简支梁的基频就算： 其中： 当时，荷载的冲击系数为： 当车道大于两车道时，应进行车道折减，三车道折减22%，四车道折减33%,但折减后不得小于用两车道布载的计算结果。（2） 跨中荷载横向分布系数计算，由于此桥设有刚度强大的横隔梁，且承重结构的长宽比为：，因此可以用修正的刚性横梁法来计算横向分布系数。1）计算主梁抗扭惯矩：对于T形梁截面，抗扭惯矩可

20、近似按下式计算： 式中：相应为单个矩形截面的宽度和高度； 矩形截面抗扭刚度系数；梁截面划分成单个矩形截面的个数。 对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度： 马蹄部分换算平均厚度： 下图示出了的计算图式 计算表分块名称bi/cmti/cmti/biciITi/m翼缘板20017.780.09 0.3148 0.003539腹板130.22200.15 0.3015 0.003141马蹄48320.67 0.2010 0.0031620.0098422)计算抗扭修正系数主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得：式中 ： 计算得：3）按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值 式中：计算所得的值位于下

21、表内：值梁号10.3627110.2998110.2369110.1740110.1111110.048211-0.01469-0.07759-0.1404920.2998110.2526360.2054610.1582860.1111110.0639360.016761-0.03041-0.0775930.2369110.2054610.1740110.1425610.1111110.0796610.0482110.016761-0.0146940.1740110.1582860.1425610.1268360.1111110.0953860.111490.0639360.04821150.

22、1111110.1111110.1111110.1111110.1111110.1111110.1111110.1111110.1111114)计算荷载横向分布系数1号梁的横向影响线和最不利布载图示如下图：可变作用（城市A级）四车道：三车道：两车道：故取可变作用（汽车）的横向分布系数为：可变作用（人群）：5)支点截面的荷载横向分布系数如下图所示，按杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线并进行布载，1号梁可变作用的横向分布系数可计算如下：支点的横向分布系数计算图式（尺寸单位：mm）可变作用（汽车）：可变作用（人群）：6)横向分布系数汇总1号梁可变作用横向分布系数可变作用类别城市A级0.49830.25

23、人群0.37061.25（3）车道荷载的取值根据桥规4.3.1条，城市A级的均布荷载标准值和集中荷载标准值为：计算弯矩时：计算剪力时：（4）计算可变作用效应在可变作用效应计算中，对于横向分布系数的取值作如下考虑：支点横向分布系数取，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从直线过渡到，其余梁段均取。1）求跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用直接加载求可变作用效应，如下图示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式为： 跨中截面作用效应计算图式式中：所求截面汽车（人群）标准荷载的弯矩和剪力；车道均布荷载标准值； 车道集中荷载标准值；影响线上同号区段的面积；影响线上最大坐标值：可变作

24、用（汽车）标准效应：可变作用（汽车）冲击效应： 可变作用（人群）效应： 2）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力可变作用（汽车）标准效应：四分点截面作用效应计算图式如下：四分点截面作用效应计算图式可变作用（汽车）冲击效应：可变作用（人群）效应：3）求N7锚固截面最大弯矩和最大剪力可变作用（汽车）效应：计算N7锚固截面汽车荷载产生的弯矩和剪力时，应特别注意集中荷载的作用位置。可变作用（汽车）冲击效应：4）求支点截面的最大剪力支点截面的最大剪力计算图式如下：支点截面剪力计算图式可变作用（汽车）效应：可变作用（汽车）冲击效应：可变作用（人群）效应：3.2.3主梁作用效应组合按桥规4.1.64.1.8条规

25、定，根据可能同时出现是作用效应选择三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合。主梁作用效应组合序号荷载类别跨中截面四分点截面支点1第一期永久作用4076.54 0.00 3057.40208.41 416.82 2第二期永久作用2349.13 0.00 1761.84 121.10240.203永久作用=(1)+(2)6425.67 0.00 4819.24 329.51 657.02 4可变作用（汽车）城市A级2524.75 119.74 1898.18 199.03 251.54 5可变作用（汽车）冲击229.0010.06 172.16 18.05 22.8

26、1 6可变作用（人群）347.07 8.87 267.3017.97 45.52 7标准组合=(3)+(4)+(5)+（6）9526.49 138.67 7156.88 564.56 976.89 8短期组合=（3）+0.7*（4）+（6）8540.07 92.69 6415.27 486.80 878.62 9极限组合=1.2*（3）+1.4*（4）+（5）+1.12*（6）11954.77 191.65 8980.94 719.45 1223.50 3.3 预应力钢束的估算及其布置 3.3.1跨中截面钢束的估算和确定根据公预规规定，预应力梁应满足正常使用极限状态的应力要求和承载能力极限状态

27、的强度要求。以下就跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢束数进行估算，并且按这些估算钢束数的多少确定主梁的配束。1.按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数对于简支梁带马蹄的T形截面，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：式中：持久状态使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值； 与荷载相关的经验系数，对于城市A级，取用0.51；一股7钢绞线截面积，一股钢绞线的截面积是，故。，假设，钢束数2.按承载能力极限状态估算钢束数根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度，应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度，则钢束数的计算公式为：式中：承载能力极限状态的

28、跨中最大弯矩；经验系数，一般采用0.750.77，本设计取用0.77；预应力钢绞线的设计强度，为1260MPa.计算得：根据上述两种极限状态，去钢束数n=7。3.3.2预应力钢束布置1.跨中截面积锚固端截面的钢束位置（1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。根据公预规9.1.1条规定，管道至梁底和梁侧净距不应小于3cm及管道直径的，水平净距不应小于4cm及直径0.6倍，在竖直方向可叠置。根据以上规定，跨中截面的细部构造如图1a所示。由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为： 图1a 跨中截面钢束布置图（单位：mm） 图1b 锚固截面钢束布置图（单位：m

29、m） （2）由于主梁预制时为小截面，若钢束全部预制时张拉完毕，有可能会在上缘出现较大的拉应力，在下缘出现较大的压应力。对于锚固端截面，钢束布置通常考虑两个方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。按照上述锚头布置的均匀分散原则，锚固截面所布置的钢束如图1b所示。钢束群重心至梁底距离为： 为验核上述布置的钢束群重心位置，需要计算锚固端截面几何特性。则锚固端截面特性计算见表所示。钢束锚固截面几何特性计算表分块名称 （1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）（7）=（4）+（6）翼板30007.522500562506

30、3.9212257299.212313549.2三角承托273.817.474783.29832.9653.95796922.96797755.92腹板792097.577220017968500-26.085386917.8923355417.8911193.8799482.2936466723.01 其中： 故计算得： 则处于截面核心范围内。2.钢束弯起角和线形的确定确定钢束弯起角时，既要照顾到由其弯起产生足够的竖向预应力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大。为此，将端部锚固端截面分成上、下两部分，下部弯起7，上部弯起15，为简化计算和施工，所有钢束布置线形均为直线和圆弧并整根钢束布

31、置同一竖直面内。3.钢束计算（1）计算钢束起弯点至跨中距离锚固点到支座中心线的水平距离如图所示。 封锚端混凝土块尺寸图（尺寸单位：mm）钢束群重心位置复核图式（尺寸单位：mm）则钢束计算如下图所示。钢束起弯点至跨中的距离为如下表所示。钢束计算图式（尺寸单位：mm）钢束号弯起高度（cm）y1（cm）y2（cm）L1(cm)x3(cm)R(cm)x2(cm)x1(cm)N1（N2）21.0 12.19 8.81 100 99.25 7 1182.35 144.09 1738.97 N3(N4)43.3 12.19 31.11 100 99.25 7 4174.09 508.69 1370.68 N

32、5101.0 25.88 75.12 100 96.59 15 2204.55 570.58 1313.47 N6118.3 25.88 92.42 100 96.59 15 2712.26 701.99 1185.36 N7136.6 30.90 105.7 100 95.11 18 2159.60 667.35 1048.18 其中计算公式为； ，,， （2）控制截面的钢束重心位置计算 各钢束重心位置计算 由几何关系可知当计算截面在曲线段时，计算公式为： ， 当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为： 式中：钢束在计算截面处钢束重心到梁底的距离； 钢束弯起前到梁底的距离； 钢束弯起半径。

33、计算钢束群重心到梁底距离见下表所示。截面钢束号x4(cm)R(cm)sin=x4/Rcosa0aiap四分点N1(N2)未弯起1182.35-9.009.0015.96 N3(N4)未弯起4174.09-16.7016.70N564.532204.550.0292717330.9995719.009.94N6192.642712.260.0710249020.99747516.7023.55N7229.822159.60.1064169290.99432228.4040.66N7锚固点N1(N2)86.321182.350.0730071470.9973319.0012.1660.84 N3(

34、N4)355.674174.090.0852089920.99636316.7031.88N5526.942204.550.2390238370.9710149.0072.90N6763.672712.260.281562240.95954316.70126.43支点直线段yx5x5tana0a180.44 N1(N2)21731.093.82926.18N3(N4)43.3726.183.2116.756.79N51011529.33.609106.40N6118.31521.262.6116.7132.39各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置（3）钢束长度计算 一根钢束长为曲线长、直线长与

35、两端工作长度（）之和，其中钢束的曲线长度可按圆弧半径与弯起角度进行计算。通过每根钢束长度计算，就可以得出一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，以利备料和施工。计算结果见表所示。 钢束长度计算表钢束号R(cm)钢束弯起角度曲线长度 S=R/180（cm）直线长度 x1(cm)直线长度 L1（cm）有效长度 2（S+x1+L1）钢束预留长度(cm)钢束长度(cm)12345678=6+7N1(N2)1182.357144.381738.971003966.701404106.70N3(N4)4174.097509.701370.681003960.771404100.77N52204.5515576.

36、861313.471003980.651404120.65N62712.2615709.711185.361003990.141404130.14N72159.618678.111048.181003652.591403792.593.4 计算主梁截面几何特性3.4.1截面面积及惯矩计算1.净截面几何特性计算在预加应力阶段，只需要计算小截面的几何特性。计算公式如下： 截面积 截面惯性矩 计算结果见下表：跨中截面面积和惯性矩计算表截面分块名称分块面积分块面积重心至上缘距离（cm）分块面积重心至上缘静矩Si全截面重心至上缘距离（cm）分块面积自身惯矩（cm）b1=150cm净截面毛截面6946.0

37、0 71.19 494507 66.58 28731071-4.61 147772.35625725767.3扣管道面积-325.96 164.93 -53760 略-98.35 -31530766620.04 -4407462 28731071-3005303b1=200cm换算 截面毛截面7696.00 64.99 500131 68.41 314217653.42 90272.834058990.9钢束换算面积273.42 164.93 45095 略-96.52 25469537969.42 -545227 31421765-2637225计算数据 n=7根支点截面面积和惯性矩计算表截

38、面分块名称分块面积分块面积重心至上缘距离（cm）分块面积重心至上缘静矩Si全截面重心至上缘距离（cm）分块面积自身惯矩（cm）b1=150cm净截面毛截面10443.80 75.85 792162 75.13 28731071-0.72 5434.0012928562398.9扣管道面积-325.96 98.24 -32022 略-23.11 -17410610117.84 760140 28731071-168672b1=200cm换算 截面毛截面11193.80 71.06 795431 71.71 314217650.65 470131618938.5钢束换算面积273.42 98.24 26860 略-26.53 19247211467.22 822292 31421765-197173四分点截面面积和惯性矩计算表截面分块名称分块面积分块面积重心至上缘距离（cm）分块面积重心至上缘静矩Si全截面重心至上缘距离（cm）分块面积自身惯矩（cm）b1=150cm净截面毛截面6946.00 71.19 494507 66.99 28731071-4.20 122746.06526234402.2扣管道面积-325.96 156.63 -51055 略-89.64 -2619414.96620.