后浇带提前封闭专项施工方案.doc

1、 更多免费资料请关注微信公众号：汇标建筑目 录一、工程概况21.1 基本概况21.2 地上设计概况31.3 地下室设计概况61.4 后浇带设置概况71.5 工程地质概况81.5施工进度情况11.6 后浇带未封闭的影响2二、 编制依据4三、 施工计划5四、 施工工艺技术74.1 提前封闭沉降后浇带的可行性分析74.1.1提前封闭施工依据74.1.2沉降模型计算分析104.1.3模型计算沉降量复核384.1.3 沉降后浇带提前封闭的案例464.1.4提前封闭沉降后浇带的可行性分析474.2提前封闭沉降后浇带防渗漏措施474.3 提前封闭沉降后浇带施工、质量保证措施48五、 施工安全保证措施525.

2、1 安全管理职责525.2 安全管理制度535.3 安全管理技术措施54六、 施工管理及作业人员配备与分工556.1 项目管理组织556.2 项目管理组织机构各级人员的岗位职责556.3 特种作业及其他施工作业人员配备57七、 验收要求597.1验收标准597.2验收程序597.3 验收人员59八、应急处置措施608.1 现场应急组织架构608.2 应急准备628.3 应急响应648.4 应急救援措施67一、工程概况1.1 基本概况1、恒隆广场昆明酒店及公寓总承包工程位于云南省昆明市盘龙区核心区。北邻崇礼街（119规划路），恒隆广场商场、恒隆广场办公楼；西邻北京路，茶花公园；南临尚义街，市公安

3、局、住宅区；东临107规划路，白塔花园小区（住宅区）。图1.1-1 工程平面图图1.1-2 工程及周边环境2、参建单位概况：序号类别名称1工程名称恒隆广场昆明总承包工程-第三标段酒店和公寓楼一期、二期、三期和交通连廊总承包工程2建设单位昆明恒颖地产有限公司3设计单位云南省设计院集团4监理单位上海同济工程项目管理咨询有限公司5施工总承包单位中国建筑第八工程局有限公司1.2 地上设计概况1、工程用地面积9081.79，计容面积98054.54，其中酒店部分49624.17，公寓部分48430.37； 2、工程地下室4层，塔楼地上59层，1夹层。高249m的超高层建筑，为框架-核心筒结构。裙楼地上5

4、层，1夹层。为框架结构。表1.2-1 建筑设计基本概况表序号内容1建筑功能地下部分：停车场、机电房等 地上部分：机电房、公寓、酒店等2建筑面积（）总建筑面积酒店面积公寓面积单层面积98054.54 49624.1748430.371932.46/1769.573建筑层数地下4层地上59层建筑高度（m）249m4防水等级防水等级为一级，屋面防水层合理使用年限为25年；5设计使用年限50年6抗震烈度一类高层建筑，8度设防；表1.2-2 结构设计基本概况表序号内容1结构类型钢混凝土框架-核心筒结构2地基基础设计等级甲级3地下室防水等级一级4抗震构造措施对应烈度8度，0.2g，第三组5抗震等级6混凝土

5、等级11北-南剖面 西-东剖面 1.3 地下室设计概况1、本工程裙楼和塔楼的基础形式桩筏基础。2、塔楼范围筏板厚度4m，地下室及裙楼筏板厚度1m。图1.3-1 地下室筏板平面图3、塔楼范围桩基采用钻孔灌注桩群桩，直径1m，桩长60m，设计单桩竖向抗压承载力特征值为12500KN，设计单桩承载力极限值为25000KN。地下室及裙楼采用钻孔灌注桩群桩，直径0.6m，桩长30m，设计单桩竖向抗压承载力特征值为3000KN，设计单桩承载力极限值为6000KN。表1.3-1 工程及周边环境图1.3-1 地下室桩平面图1.4 后浇带设置概况沉降后浇带将塔楼与周边地下室、裙楼隔断，布置于地下室B1-B4层塔

6、楼的东、西、北侧，B1M-L6层裙楼屋面层。沉降后浇带宽度为1m。图1.4-1 地下室B4-B1层后浇带布置图1.4-2 地上裙楼B1M-L6层屋面后浇带布置裙楼温度后浇带沉降后浇带，从筏板面（-19.55m）至裙楼屋面层（27.53m）1.5 工程地质概况本工程地地处昆明断陷湖积盆地边缘，盘龙江一级阶地上，在地貌上属冲、洪积平原地貌，地层分布主要为湖相、滨湖相沉积地层，覆盖层厚度小于200米。根据地层的成因、时代以及物理力学性质特征，由上至下，地层可分为如下几个层次：浅部0-3米，人工杂填土地层，为场地旧建筑拆除后留下的建筑垃圾、碎块石等堆填形成，也包含有原建筑的基础、人工填土等，厚度不均，

7、最厚处达6.0米，总体上结构松散、成分杂乱，固结差。层中含有的碎块石、旧建筑基础混凝土等对将来基础施工有不利影响；上部3-20米段，为冲洪积成因的黏土、粉土砂、圆砾等地层，浅部层为冲、洪积成因黏性土，硬壳层，分布较稳定，厚度变化大，物理力学性质好；层圆砾层分布稳定，层面及厚度有一定起伏，地层均匀性较差（实测动力触探平均击数在11.2击），2层粉砂力学性质一般，其静力触探端阻平均值4.70MPa，地层分布不均，局部地段缺失；1层为该段中较为软弱的地层，其静力触探端阻平均值0.45MPa，但厚度小，多为薄层及透镜体状分布于层或2层中；层黏土及1粉土力学性质一般，分布相对稳定，但厚度变化较大。中部2

8、0-130米段，为湖积、滨湖积地层，地层结构显示主要为黏性土、粉土（砂）互层分布，其间不均匀夹有泥炭质土，地层分布显示了地层的多次沉积旋回，其中，黏性土主要为兰灰色黏土（粉质粘土）硬塑状态为主，含钙质结核团块，静力触探端阻在1.67-5.86 MPa之间，由上至下，随深度的增加，土层的物理力学性质愈好；对拟建的高层、超高层建筑而言，层及以下的黏性土可考虑作为桩端持力层使用；粉土及砂层的均匀性、力学性能则受到地层厚度、埋深及颗粒级配的影响，总体看来，其静力触探端阻多在7.71-13.65 MPa之间，均匀性稍差，层面有一定起伏，自1层及以下的粉土砂层力学性质均较好，中密-密实状态，但地层厚度、埋

9、深变化大；1层及以下的粉土砂层，分布相对稳定，厚度较大，密实度高，可考虑作为高层建筑持力层使用；拟建场地地层中，自层以下，泥炭质土多有分布，多为薄层状，局部与粘性土、粉土砂成互层状分布，泥炭质土主要表现为孔隙较大，重度小，但其埋深较大，正常超固结状态，较多地段已形成褐煤，其静力触探端阻在2.89-4.12MPa之间，其力学性质较好，考虑其均匀性差，地层分布不均，不宜作为桩端持力层使用，其分布对拟建场地地层的整体稳定性、均匀性有不利影响。下部自100-130米段，残积层，地层埋深、分布均受基岩埋深的影响，层面起伏大，总体而言，其物理力学性质好，地层普遍含风化碎屑，均匀性稍差，实测标贯击数为超过4

10、0击（击数受含砾量影响），该层埋深较大，最深处已超过120米，是建筑桩端良好的下卧层，亦可作为桩端持力层使用。130米以下（最浅106.7米，最深150米），灰岩，中等风化为主，局部孔段仅揭露到强风化段，该层埋深起伏大，层面埋深由北向南逐渐变深，最深处埋深超过150米，部分孔段（S12）等有孤石块分布，未发现有土洞、溶洞发育。地质条件概况表如下：层序地层名称地质描述杂填土含有大量建筑垃圾，原旧基础混凝土等，下部为粉质粘土充填，浅表部含大量的碎、块石，混凝土块等，对基础开挖及桩基施工均有不利影响。粉质黏土局部混有少量砾石、粉土团块。圆砾粉质粘土粉土充填，砾石含量不均，密实度差异大，局部夹卵石，磨

11、圆度好1黏土层中见含少量有机质，局部为有机质黏土泥炭质土。2粉砂局部混砾，含粗砂等，均匀性较差，颗粒级配较差。局部加油薄层砾砂、粉细砂、粗砂团块。黏土局部见夹深灰色，不均匀夹有粉土团块及少量钙质结核，地层厚度变化较大1粉砂颗粒级配较差，粘粒含量较高，混有腐殖物及中粗砂团块，地层分布较稳定，局部混有少量砾石，厚度有较大变化，多与层呈互层状分布黏土夹褐灰色可塑状黏土团块，韧性好，干强度较高，局部见夹有薄层透镜体状含有机质粘土及粉土、粉砂团块-薄层，地层分布较稳定，厚度较大1粉土颗粒级配较差，混有腐殖物及中粗砂团块，地层分布不稳定，厚度有较大变化，多为薄层状分布，局部为薄层及透镜体分布于层中黏土见含

12、钙质结核团块及腐殖物残骸，场地中均有分布，但厚度及埋深变化较大1粉土粘粒含量较高，级配较差，不均匀混有少量腐殖物及砾砂，地层层面起伏较大，分布不稳定，厚度变化较大2泥炭质土含有较多有机质，局部富集成泥炭，固结较好，地层在场地中均有分布，多以薄层状、互层状与层交互沉积分布黏土见含钙质结核团块，切面光滑，干强度高，地层分布稳定，层面有一定起伏，厚度变化较大1粉土粉土夹粉砂，颗粒级配稍差，含有细砂及粗砂薄层、团块，地层分布相对稳定，层面有一定起伏，厚度变化较大2泥炭质土含有较多有机质，局部富集成泥炭，固结较好，地层在场地中均有分布，多以薄层状及透镜体状分布于层中黏土见含钙质结核团块，切面光滑，干强度

13、高，地层分布稳定，层面有一定起伏，其间夹有1、2层薄层1粉土粉土夹粉砂，颗粒级配稍差，含有细砂及粗砂薄层、团块，地层分布相对稳定，层面有一定起伏，厚度变化较大2泥炭质土含有较多有机质，局部富集成泥炭，固结较好，地层在场地中均有分布，多以薄层状及透镜体状分布于层中黏土含钙质结核团块，切面光滑，干强度高，地层分布相对稳定，层面埋深、厚度变化均较大，与1层为互层状分布1粉土粉土夹粉砂，颗粒级配稍差，含有细砂及粗砂薄层、团块，局部含砾，砾石分布不均，含量多少于20%，在局部地段富集形成砾砂层，地层分布相对稳定，层面有一定起伏，厚度变化较大2泥炭质土含有较多有机质，局部富集成泥炭，固结较好，地层在场地中

14、均有分布，多以透镜体状分布于层中黏土含钙质结核团块，层中夹有粉土团块，切面光滑，干强度高，地层分布相对稳定，层面埋深变化均较大，厚度较大1粉土局部夹中粗砂及混有少量砾石，颗粒级配稍差，密实度高，地层分布不稳定，厚度变化较大。多以透镜体状及薄层状分布于层中2泥炭质土有机质含量不均，局部为含有机质粘土，地层分布不稳定，厚度、埋深变化较大。多为透镜体分布。黏土含钙质结核团块，层中夹有粉土团块，切面光滑，干强度高，地层分布相对稳定，层面埋深变化均较大，厚度较大1粉土地层粉土夹粉砂，颗粒级配稍差，含有细砂及粗砂薄层、团块，局部混砾，地层分布相不稳定，多数孔段缺失，层面起伏，厚度变化较大，多以透镜体状分布

15、于层中2泥炭质土有机质含量不均，局部为含有机质粘土，地层分布不稳定，厚度、埋深变化较大。多为透镜体分布。粉质黏土含风化角砾10%左右，地层埋深较大，厚度变化较大1粉质黏土灰岩风化形成的粘性土，局部见夹风化灰岩碎块2石灰岩孤石，分布不均，厚度较小，岩块多为强风化中等风化状态3粉土灰岩残积物，含较多风化碎屑，分布不均，仅局部孔段揭露石灰岩（中风化）中等风化-微风化，岩芯短柱-长柱状，RQD80%1石灰岩（强风化）强风化，岩芯短柱-碎块状，节理裂隙发育，RQD约30%更多免费资料请关注微信公众号：汇标建筑 1.5施工进度情况1、地下室完成时间：2022年8月5日。2、裙楼封顶时间：2023年11月1

16、0日。3、塔楼计划封顶时间：2024年6月19日。楼层主体结构每层施工绝对时间主体结构混凝土浇筑时间5982024年6月19日5882024年6月11日579 2024年6月3日569 2024年5月25日559 2024年5月16日549 2024年5月7日536 2024年4月28日526 2024年4月22日516 2024年4月16日506 2024年4月10日496 2024年4月4日4811 2024年3月29日476 2024年3月18日466 2024年3月12日456 2024年3月6日446 2024年2月28日436 2024年2月22日4、当前施工进度情况截止2024.

17、03.14，施工1区完成L48层脚踩板、施工2区完成L45层脚踩板浇筑、施工III区完成L46层脚踩板浇筑。截止2024.03.14主体结构剩余量估值：（1）钢结构：总用钢量约16000T（含地下室），剩余用钢量约1100T（含塔冠），剩余用量百分比约6.9%;（2）钢筋混凝土：总用量约180000T（含地下室），剩余混凝土用量约12000T，剩余用量百分比约6.67%1.6 后浇带未封闭的影响1、裙楼东侧未形成整体结构现由于地下室大底板、楼板、外墙、以及裙楼楼板、外墙均设置有后浇带，将地下室结构划分为较小区段，主体结构由原设计的一个整体结构变为独立的单元，未形成整体稳定结构。特别是裙楼位置，

18、L3-L5东侧悬挑结构及L1-L3斜柱结构未形成整体结构。2、对二次结构及装修装修施工影响及对运输影响浇带两侧设置后浇带模板支撑体系，地下室采用钢管柱回顶。后浇带周边二次结构、装饰装修工程均无法施工，不利于二次结构、装饰装修工程的大规模快速推进。因楼层内存在大量后浇带及支撑架体，对材料、设备的水平运输产生较大阻碍，不利于楼层内的施工组织和交通运输。3、对机电等管线施工影响机电、消防等管线施工困难（后浇带穿越区域的功能有：汽车行走路线、停车位、设备用房、商业，如后浇带待结构封顶后封闭，装饰装修及设备安装工作无法插入，从时间节点上不能满足该部分房间提前投入使用的要求，因机电、消防管线多为沿梁板底部

19、水平长距离敷设，管线普遍将穿过后浇带，管线施工安装时，若在后浇带断开，则将大幅增加接头数量，既增加工程成本，影响管线美观大方，又增加了后浇带两侧管线的后期衔接施工难度，还存在管线严密性质量控制风险大，若管线不在后浇带断开，则会阻碍后浇带在后期的封闭施工，管线成品保护较为困难，很可能被破坏和污染。4、对裙楼屋面工程影响后浇带的存在，难以保证屋面工程工期，涉及屋面防水层、保温层、保护层、屋面幕墙（铝板）施工。5、鉴于以上原因，为保证结构稳定、提前介入二次结构、机电施工及屋面等工程，保证工程施工进度，编制后浇带提前封闭专项施工方案。二、 编制依据序号类别规范、规程名称编号1国家及地方行政文件中华人民

20、共和国建筑法中华人民共和国主席令29号2中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令13号3中华人民共和国消防法中华人民共和国主席令6号4建设工程安全生产管理条例中华人民共和国国务院393号5规范规程标准超长大体积混凝土结构跳仓法技术规程DB11/T 1200-20156建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20137混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20158混凝土结构工程施工规范GB50666-20119混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-201110建筑施工安全技术统一规范GB50870-201311施工图纸恒隆广场昆明酒店和公寓工程设计图纸12施组施工组织设计三、

21、施工计划1、后浇带封闭施工进度计划（1）后浇带封闭采取快速封闭的思路，尽快形成整体结构。（2）采取地下室部分B4-L1与地上裙楼L6-L2同时封闭的施工计划。（3）施工计划如下：计划开始时间：2024年3月25日计划完成时间：2024年6月2日地下室部分：序号施工段计划开始时间计划混凝土浇筑时间绝对时间1B4层筏板2024年3月25日2024年4月19日252B3 层楼板、B4外墙2024年4月20日2024年4月30日103B2 层楼板、B3外墙2024年5月1日2024年5月11日104B1 层楼板、B2外墙2024年5月12日2024年5月22日105B1M 层楼板2024年5月23日2

22、024年5月31日85L1层楼板、B1外墙2024年5月23日2024年6月2日10地上部分：序号施工段计划开始时间计划混凝土浇筑时间绝对时间1L6层屋面楼板2024年3月25日2024年4月2日82L5层楼板2024年4月3日2024年4月11日83L4层楼板2024年4月12日2024年4月20日84L3层楼板2024年4月21日2024年4月29日85L2层楼板2024年4月30日2024年5月8日82、施工机具配置计划表施工机具配置计划序号机械设备名称规格型号数量1插入式振捣器1.5kw 5052平板振捣器/23翻斗车/34人工斗车/55潜水泵/53、测量设备配置计划 表测量设备配置计

23、划序号名称数量使用特征检定周期保管人1水准仪1测量高差1年黄红成2长钢卷尺3测量距离1年黄红成四、 施工工艺技术4.1 提前封闭沉降后浇带的可行性分析4.1.1提前封闭施工依据参照北京市地方标准超长大体积混凝土结构跳仓法技术规程DB11/T 1200-2015第4.1.7条：“主楼结构与裙房或地下车库结构在地下部分连成整体的基础，设计单位应进行地基变形验算，当满足下列规定之一时，可取消设置沉降后浇带：1、主楼、裙房或地下车库的基础均采用桩基，并经计算相邻柱基不均匀沉降值小于2L/1000，L为相邻桩基中心距。”本工程主楼、裙房或地下车库的基础均采用桩基，后浇带相邻柱基不均匀沉降2L/1000的

24、控制值为：1）西侧沉降后浇带：后浇带隔断的相邻柱间距8m，不均匀沉降2L/1000=16mm；2）东侧沉降后浇带：后浇带隔断的相邻柱间距9m，不均匀沉降2L/1000=18mm；3）北侧沉降后浇带：后浇带隔断的相邻柱间距12m，不均匀沉降2L/1000=24mm；4.1.2沉降模型计算分析1、创建两种施工工况模型进行计算工况一：已施工至L43层沉降模型。（当前进度已超过L43层，采用此层分析因第三方监测最新数据对应该楼层）工况二：塔楼主体结构封顶沉降模型。通过两工况模型计算沉降结果，计算当前施工至L43层工况至塔楼主体结构封顶的不均匀沉降剩余值。 不均匀沉降剩余值=封顶阶段不均匀沉降值-L43

25、层阶段不均匀沉降值。2L/1000以下为计算模型图及模型计算沉降量图： 图 L43层计算模型图 L43层模型计算沉降量图 主体结构封顶计算模型图 主体结构封顶模型计算沉降量2、西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值计算1）西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降点：图 西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降点2）模型计算得出西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值：项目1-23-45-67-89-1011-12L43层不均匀沉降计算值52.1147.1153.3456.1942.1150.7封顶不均匀沉降计算值61.7554.7663.1367.0550.9357.37不均匀沉降剩余值=封顶不均匀沉降计算值- L43层不均匀沉降计算

26、值项目1-23-45-67-89-1011-12不均匀沉降控制值161616161616不均匀沉降剩余值9.647.659.7910.868.826.67西侧后浇带两侧柱基不均匀沉降剩余值最大出现在7-8，为10.86mm，小于控制值16mm.3）模型计算值1-2 后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降52.11封顶不均匀沉降61.753-4后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降47.11封顶不均匀沉降54.765-6后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降53.34封顶不均匀沉降63.137-

27、8后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降56.19封顶不均匀沉降67.059-10后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降42.11封顶不均匀沉降50.9311-12后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降50.70封顶不均匀沉降57.373、东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值计算1）东侧柱基不均匀沉降点：图 东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降点2）模型计算得出东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值：项目1-23-45-67-89-1011-1213-14L43层不均匀沉降计算值21.9711.194.774.19

28、15.118.2112.40封顶不均匀沉降计算值28.5115.798.216.9922.3322.6322.39不均匀沉降剩余值=封顶不均匀沉降计算值- L43层不均匀沉降计算值项目1-23-45-67-89-1011-1213-14不均匀沉降控制值18181818181818不均匀沉降剩余计算值6.544.63.442.87.234.429.99东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降剩余值最大出现在13-14，为9.99mm，小于控制值18mm.3）模型计算值1-2后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降21.97封顶不均匀沉降28.513-4后浇带两侧柱基不均匀沉降

29、模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降11.19封顶不均匀沉降15.795-6后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降4.77封顶不均匀沉降8.217-8后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降4.19封顶不均匀沉降6.999-10后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降15.10封顶不均匀沉降22.3311-12后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降18.21封顶不均匀沉降22.6313-14后浇带两侧柱基不均匀沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层

30、不均匀沉降12.40封顶不均匀沉降22.393、北侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值计算1）北侧柱基不均匀沉降点：图 北侧后浇带两侧柱基不均匀沉降点2）北侧后浇带柱基不均匀沉降值3）按最不利情况考虑，设北侧后浇带以北柱在L43层至封顶的沉降值不再下沉，则不均匀剩余值=后浇带以南测点L43层沉降值-后浇带以南测点封顶沉降值.模型计算得出北侧后浇带两侧柱基不均匀沉降值：项目1-23-45-67-89-1011-1213-1415-1617-18L43层不均匀沉降计算值32.247457.6957.4959.9150.9250.0954.5872.06封顶不均匀沉降计算值34.684.6167.8867.

31、5670.958.9857.4461.5380.7不均匀沉降剩余值=封顶不均匀沉降计算值- L43层不均匀沉降计算值项目1-23-45-67-89-1011-1213-1415-1617-18不均匀沉降控制值242424242424242424不均匀沉降剩余计算值2.3610.6110.1910.0710.998.067.356.958.64东侧后浇带两侧柱基不均匀沉降剩余值最大出现在9-10，为10.99mm，小于控制值24mm.3）模型计算值柱基1沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降32.24封顶不均匀沉降34.60柱基3沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降

32、74.00封顶不均匀沉降84.61柱基5沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降57.69封顶不均匀沉降67.88柱基7沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降57.49封顶不均匀沉降67.56柱基9沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降59.91封顶不均匀沉降70.90柱基11沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降50.92封顶不均匀沉降58.98柱基13沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降50.09封顶不均匀沉降57.44柱基13沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降54.58封顶不均匀沉降61.53柱基15

33、沉降模型计算值内容计算值模型计算图L43层不均匀沉降72.06封顶不均匀沉降80.704.1.3模型计算沉降量复核1、通过两种施工工况的模型计算沉降值与第三方监测值进行比对复核： 工况一：施工至地下室封顶沉降复核。 工况二：施工至L43层沉降复核。1）第三方监测数据：2）地下室封闭模型及沉降计算图 地下室封闭计算模型图 地下室封闭模型计算沉降量3）L43层模型及沉降计算图 L43层计算模型图 L43层模型计算沉降量2、比对复核情况（1）地下室封顶沉降比对复核情况恒隆广场昆明总承包工程-第三标段 酒店和公寓楼一期、二期、三期和交通连廊总承包工程监测工程监测期报-建筑期内主体结构沉降监测，累积沉降

34、量：塔楼布置的4个测点及沉降分别为SA05=13.26 mm、SA06=12.36 mm、SA07=10.28 mm、SA08=11.28 mm。裙楼1个测点及沉降为SA04=11.39mm.模型计算沉降量与第三方监测值比对（mm）：监测数据SA05SA06SA07SA08SA04监测数据13.2612.3610.2811.2811.39模型计算数据26.4323.8621.7722.3524.17模型监测数据比对199.32%193.04%211.77%198.14%212.20%模型计算沉降量：测点测点位置沉降计算值模型计算图测点测点位置沉降计算值模型计算图S0526.43S0623.86

35、S0721.77S0822.35S0424.17（2）地施工至43层沉降比对复核情况恒隆广场昆明总承包工程-第三标段 酒店和公寓楼一期、二期、三期和交通连廊总承包工程监测工程监测期报-建筑期内主体结构沉降监测（第18期）（2024年2月23日），塔楼布置的4个测点及沉降分别为SA05=34.89 mm、SA06=39.51 mm、SA07=34.37 mm、SA08=33.05 mm。裙楼1个测点及沉降为SA04=26.20mm.模型计算沉降量与第三方监测值比对（mm）：项目SA05SA06SA07SA08SA04监测数据34.8939.5134.3733.0526.2模型计算数据68.657

36、4.0972.8769.2653.57模型监测数据比对196.76%187.52%212.02%209.56%204.47%模型计算沉降量：测点计算值测点计算值模型计算图S0568.65S0674.09S0772.87S0869.26S0453.57在地下室封闭、L43层两个施工阶段，通过第三方监测测点沉降值，以及对应各测点的模型计算沉降数值，进行分析比对，结果为：模型计算数据值监测沉降值的各测点比值，在187.52%-212.20%区间，数据未出现明显的离散现象。4.1.3 沉降后浇带提前封闭的案例超高层、高层沉降后浇带提前封闭施工并非首创，在全国各地已有许多成功案例，以下列举其中几项类似案

37、例：1、重庆来福士广场总占地面积91782m2，总建筑面积约1134 264m2(包含市政配套设施)。由3层地下车库、6层商业裙楼和8栋超高层塔楼(1栋321.84m高级住宅、1栋321.84m超高层办公和酒店综合楼、1栋202.1m办公楼、1栋202.1m公寓式酒店和办公综合楼及4栋住宅楼)及连接4个塔楼的3层空中连廊组成,沉降后浇带宽1m,分布于各塔楼四周。根据GB 500072011建筑地基基础设计规范，框架结构相邻柱基沉降差需控制在2L/1000 (L为相邻柱基的中心距离)，通过残余沉降值小于2L/1000作为后浇带封闭时间的判定依据。各塔楼监测实测沉降值较模型计算沉降值小,模拟沉降值

38、一般偏保守，采用模型计算沉降趋势，以实测沉降值代入沉降趋势计算提前封闭时间。2、南宁华润东写字楼，地下3层，塔楼地上90层，裙楼地上5层，塔楼结构标高为435.2m，裙楼建筑结构高度为34.2m，塔楼建筑高度（幕墙最顶高度）为445m。华润东写字楼0.00标高的绝对标高为97.25m。工程用地面积5830.54m2，总建筑面积约28.7万m2。基础为人工挖孔灌注桩基础，纯地下室部分采用框架结构，塔楼采用带伸臂桁架加强层的钢管混凝土框架钢筋混凝土核心筒混合结构, 裙楼采用框架结构，楼盖采用砼楼盖、组合楼盖。核心筒施工至30层，外框施工至20层后提前封闭沉降后浇带。3、贵阳壹号项目地处贵阳市大十字

39、中心区，为贵阳市核心区中的核心区。建设地点位于大十字中华中路与中山东路交汇处（原老百货大楼），北至黑羊巷。东至正山街。项目用地面积为11496.00平方米m ，总建筑面积为198301.84平方米,为单体塔楼带裙房的结构形式。 结构大屋面高度为245.25m，由五层地下室，9层地上商业裙楼和59层塔楼（55层+4层出屋面）组成，裙楼为框架结构，塔楼为框架-核心筒结构体系。在2018年10月10日，完成十层结构梁板施工，完成塔楼地下室砌体工程施工，进行11层及以上主体结构施工时封闭沉降后浇带。4.1.4提前封闭沉降后浇带的可行性分析综上述。1、通过第三方监测值与模型计算值的比对，数据未出现较大的

40、离散现象，运用模型计算的沉降趋势是合理的；模型计算数据值要大于监测沉降值，采用模型计算的沉降数值含有安全系数。2、由已施工L43层至塔楼封顶，通过模型计算后浇带两侧柱基剩余不均匀沉降，结果为剩余不均匀沉降值均小于控制值2L/1000。3、依据超长大体积混凝土结构跳仓法技术规程DB11/T 1200-2015 “主楼结构与裙房或地下车库结构在地下部分连成整体的基础，设计单位应进行地基变形验算，当满足下列规定之一时，可取消设置沉降后浇带：1、主楼、裙房或地下车库的基础均采用桩基，并经计算相邻柱基不均匀沉降值小于2L/1000，L为相邻桩基中心距。”，满足规程条件。4、超高层沉降后浇带提前封闭施工并非首创，在全国各地已有许多成功案例。5、结论：现阶段对后浇带提前封闭可行。4.2提前封闭沉降后浇带防渗漏措施1、后浇带封闭采用比结构提高一等级的微膨胀混凝土。地下室筏板侧墙混凝土抗渗P10、地下室顶板抗渗P8、裙楼屋面板抗渗P6。2、地下室外墙、地下室顶板、裙楼屋面板后浇带除原结构留置钢板止水带外，在后浇带两侧新旧结合面的迎水面，两边各增设一道遇水膨胀止水条。3、后浇带内部垃圾清理干净，特别位于地下室筏板；地下室外墙止水钢板迎水面一侧；地下室