码头检测评估技术研究与应用.docx

1、码头检测评估技术研究与应用中交一航局第二工程有限公司2018.11摘 要我国拥有漫长的海岸线，山东省更是占到全国的1/6，拥有多个大港。按国家规定，码头改变原设计使用功能、拟提升荷载等级，更有众多老旧码头，均需要进行检测评估，以确定码头使用状况和承载性能。具有实际科研意义和经济价值。本课题通过青岛实华油码头综合检测评估项目，对码头的检测与评估内容进行了详细研究。本次检测评估项目首次将常规检查参数和多种新技术充分融合使用，包括无人机航拍技术，码头后方探地雷达扫描，常规混凝土和钢结构检测参数，以及水下机器人摄像和人工探摸，并基于有限元对油码头结构和钢栈桥结构进行评估分析。关键词： 码头；评估；航拍

2、；探地雷达；有限元目 录第一章 码头结构损伤机理分析11.1 局部混凝土破损机理11.2 钢筋锈蚀机理21.3 不均匀沉降原因2第二章 码头结构损伤检测内容32.1 外观调查32.2 材料与部件检测32.3 基桩的检测32.4 结构整体检测3第三章 青岛实华油码头结构检测分析43.1 工程概括43.2 水上部分构件外观情况检查43.3 码头位移与变形检测83.4 混凝土结构各项性能检测93.5 钢结构检测143.6 钢管桩检测233.7 停靠船及防护设施检查343.8 引桥363.9 探地雷达检测453.10 结论：47第四章 青岛实华油码头结构承载性能评估分析484.1 高桩码头计算484.

3、2重力式码头计算544.3 钢栈桥计算654.4 结论68第五章 结论70引言建国五十多年以来，我国的港口建设取得了长足发展，为我国国民经济的发展做出了重要贡献。山东更是海洋大省，拥有海岸线3024.4km，占全国海岸线的1/6，港口年吞吐量超过15亿吨，海洋经济规模、效益等位列全国前列。包括青岛港、日照港、烟台港、滨州港等多个大港。按国家规定，码头改变原设计使用功能、拟提升荷载等级，老旧码头定期检查，均需要进行检测评估，以确定码头使用状况和承载性能。目前在我国已建港口码头建筑物中，有很大一部分码头已经投入运行超过数十年的时间，在为国民经济做出巨大贡献的同时，这些码头结构也由于腐蚀、老化、过载

4、、疲劳等原因发生了损伤，部分结构损伤还相当严重。可见国内码头存量和检测评估市场巨大。检测中心作为省内唯一一家水运结构甲级单位，码头检测评估业务具有高技术含量、高利润回报等特点。为紧跟市场需求和开拓检测新领域，在经济和技术两方面继续寻找新的增长点，如何延长码头使用年限，提高其耐久性，减少维护费用，节省材料使用，是一个具有实际科研意义和经济价值的重要课题。本课题采用现场检测和有限元分析方法对码头结构检测评估进行研究，重点完成以下几方面的工作：1. 分析码头主要破坏形式以及产生该破坏的主要原因，通过统计主要的检测评估方法，探索使用有限元评估码头结构承载性能的方法。2. 以青岛实华油码头检测评估项目为

5、依托，采用码头的常规检测方法和手段，并将现代新技术充分融入使用，包括无人机航拍、水下机器人摄像和人工探摸、探地雷达扫描，对现场测得数据进行分析，明确码头结构存在的主要问题。3. 采用有限元软件对青岛实华油码头结构的承载能力进行评估，分析码头随使用年限的延长码头各部件承载性能的变化，找出使用控制的重要部分，并推测出结构剩余使用寿命，为码头的检测、维护提供建议。4.通过对码头检测的数据和结论的分析，采用码头结构有限元模型分析结构承载性能，是一个行之有效的办法，符合工程实际。第一章 码头结构损伤机理分析造成码头结构破损的因素是多方面的，一方面是受建设时期条件限制，由于设计规范的局限性以及施工质量的局

6、限性造成的，包括水泥品种选用不当；混凝土的骨料选用不当，设计不合理导致施工缝、伸缩缝的设置及构造不正确等等。另一方面码头结构在实际使用过程中，受外部因素影响，因超负荷运行、船只撞击、材料老化、腐蚀以及地基条件改变等，包括大气中的CO2与混凝土接触引起混凝土产生不可逆的碳化过程；氯离子在混凝土中渗透扩散引起的混凝土劣化以及钢筋腐蚀等等。1.1 局部混凝土破损机理由于海边潮位的不断变化，码头结构较其他形式的混凝土结构更易破损，并且在水位变动区和溅浪区的破损较码头其它部位要严重。对于混凝土结构，裂缝的存在是不可避免的，亦是规范所允许的，尤其是大体积混凝土结构，由于外壳混凝土硬化、内部膨胀而产生的垂直

7、于外表面的温度裂缝以及由于内部混凝土收缩而产生的平行于外表面的温度裂缝往往相互交错，呈空间分布。在潮水涨跌及浪溅区段，由于渗透作用和混凝土裂缝的虹吸作用，使含有盐分的水分入渗到混凝土内部，一方面由于水压力作用而导致裂缝扩张，另一方面潮位下降后，因水分蒸发而使盐分留在混凝土的毛细裂缝中，由于盐分的结晶效应而导致裂缝的进一步发展。随着潮位的变化，水分的侵入、蒸发和盐分结晶过程的循环发生，容易导致局部混凝土结构的损伤，表现为局部混凝土结构强度大幅降低和表层混凝土碳化。1.2 钢筋锈蚀机理造成码头耐久性破坏最严重的因素就是混凝土中钢筋的诱蚀。这是因为钢筋在混凝土的水泥水化物结合下会生成一层钝化膜，钝化

8、膜能保护钢筋不被诱蚀，使钢筋能够发挥正常的作用。如果纯化膜被破坏之后，钢筋就会被诱蚀，这会造成钢筋受到损伤，正常的有效截面会减小，钢筋的抗拉强度力学性能会明显降低，同时由于钢筋绣蚀会造成混凝土内部应力的増大，从而导致混凝土开裂，破坏混凝土与钢筋的粘结，如此反复循环最终导致码头结构被破坏。因此如何能够最大程度地降低钢筋锈蚀是保证码头耐久性的重要措施。1.3 不均匀沉降原因不均匀沉降在高桩码头中尤为突出。一方面是由于各种工况荷载作用下的结构响应引起桩坡体系不均匀沉降；另一方面，由于运营期码头的前沿水深不能满足泊位需要时，通常通过清淤捞浅来加大水深，这种人工开挖施工以及水下岸坡冲淤演变势必造成码头结

9、构体系受力条件的改变，并产生相应的桩-土位移。对于高桩码头结构，码头前沿水下岸坡开挖势必引起坡体应力释放，并会加剧坡顶土体的下滑趋势，这一机制将会使码头后承台的沉降加剧，同时开挖区域坡体的变形又会部分加大和部分减弱码头前承台高桩的轴向受力，从而使得码头前后承台不均匀沉降问题更加突出。2第二章 码头结构损伤检测内容2.1 外观调查外观调查主要是通过现场的一些调查了解码头结构目前的状况，包括收集设计资料、了解施工情况和使用情况，检查结构的外观、变形和位移，掌握结构外观特征，观测缺陷及缺陷所在的位置，为进一步的检测提供基础技术资料。2.2 材料与部件检测1. 材料与部件的强度检测材料与部件的强度是决

10、定结构或构件受力性能的关键因素之一，也是评定这类结构和构件性能的主要参数。材料与部件的强度是各种物理性能的综合反映。对材料与部件的强度主要采用回弹法和超声法、钻芯法及超声回弹综合法。目前对材料与部件的强度的检测已比较成熟，检测方法可依据“水运工程砼试验规程（JTS239-2015）”。2. 材料与部件的缺陷检测材料与部件的缺陷是指材料与部件内部或由表面深入到内部且范围较大的缺陷。这些缺陷单凭表面特征很难判断，需要用仪器来检测，才能确定性质和范围。材料与部件的缺陷主要有裂缝、孔洞和不密实区。检测方法一般采用超声波法。检测方法依据“水运工程砼试验规程（JTS239-2015）”。2.3 基桩的检测

11、目前基桩检测方法按施加荷载性质共分两类：一类是静荷载试验技术，另一类是动力检测技术。静荷载试验方法是公认的确定桩的承载力最可靠的手段，测试精度高，但测试费用高，测试时间长。另一方面，已竣工水运工程，由于桩基与桩帽及上部结构共同组成了整体结构，相互影响，比单桩检测要复杂得多。故静荷载试验对在役水运工程的检测有一定的局限性。2.4 结构整体检测 码头结构整体检测是对在役的工程结构的整体协调作用的一个测试方法。整体测试分为静力法和动力法两种。整体静力法是指测试结构在工作的静荷载如堆载、重件等作用下结构整体的应力和位移的大小。进而判断结构整体的强度、刚度和稳定性是否满足安全工作条件。整体动力法是指测试

12、结构在工作的动荷载如船舶靠泊力、风浪力、装卸动载等作用下结构整体的动响应的情况。进而判断结构在相应的动荷作用下的安全性。第三章 青岛实华油码头结构检测分析为调查青岛实华油码头结构中存在的问题，本项目采用无人机航拍检查、外观检测、码头位移和变形检测、水下机器人摄像结合人工探摸、码头后方探地雷达扫描等技术高度配合，对该码头结构进行检测评估。3.1 工程概括实华公司一期油码头（下称码头）位于山东省青岛市黄岛区刘公岛路东（东经12013，北纬363），码头始建于1970年，1976年竣工。应业主委托，由我公司开展结构检测与评估，为泊位维护及加固提供依据。如图3.1-1。码头主体结构由两个靠船墩、一个装

13、油平台和四个系缆墩组成，各墩间用钢桥联系，总长314m，各墩基础为70016mm的钢管桩，共278根。上部为钢筋混凝土承台，防冲设施用外径1.0m的橡胶筒。钢管桩防腐措施，面层涂剧沥青漆，并采取阴极保护及潮差段增设防腐套管。图3.1-1 码头地理位置示意图3.2 水上部分构件外观情况检查图3.2-1 码头结构航拍照片构件水上部分外观检测以目测为主，发现构件存在表面缺陷（裂缝、露筋、混凝土剥离剥落、蜂窝麻面、砂斑砂线等）、外观破损及有老化、腐蚀等现象的构件重点进行描述并予以统计，用卷尺测量缺陷尺寸，用刻度放大镜测量裂缝宽度，记录缺陷位置，如裂缝的宽度、长度、走向及腐蚀面积等，同时拍摄数码照片。本

14、次外观情况检查重点对梁、板、基桩和系靠船设施等的破损情况、以及上述构件搭接交错情况进行详细描述、测量和记录。码头水上部分构件外观情况检查结果详见表 3.2-1。表3.2-1 主体结构水上构件外观检查结果序号构件编号描 述耐久性评级附 图1A1#墩台混凝土表面中度损坏，剥落面积为1.8；裂缝11条，总长20m，缝宽0.13.0mm；C图3.2-22A2#墩台混凝土表面中度损坏，剥落面积为7.0；裂缝7条，总长14m，缝宽0.13.0mm；C图3.2-33A3#墩台混凝土表面严重损坏，剥落面积为60；裂缝13条，总长43m，缝宽0.16.0mm；C图3.2-44A4#墩台凝土表面中度损坏，剥落面积

15、为15；裂缝5条，总长6m，缝宽0.14.0mm；C图3.2-55A5#墩台凝土表面中度损坏，剥落面积为6；裂缝13条，总长43cm，缝宽0.16.0mm；C图3.2-66A6#墩台凝土表面中度损坏，剥落面积为4；裂缝15条，总长26cm，缝宽0.14.0mm；C图3.2-77A7#墩台凝土表面中度损坏，剥落面积为14；裂缝14条，总长26m，缝宽0.14.0mm；C图3.2-8图3.2-2 A1#墩台外观图图3.2-3 A2#墩台外观图图3.2-4 A3#墩台外观图图3.2-5 A4#墩台外观图图3.2-6 A5#墩台外观图图3.2-7 A6#墩台外观图图3.2-8 A7#墩台表面破损典型照

16、片3.3 码头位移与变形检测3.3.1 测量说明此次通过对原油码头原布设点位高程进行复测，通过对比，分析判断原油码头变形变位情况。图3.3-1 变形观测点位置3.3.2 测量结果表3.3-1 原油码头顶面高程测量结果测钉号本次高程（m）2013年高程（m）变化值（mm）变化速率（mm/a）备注C1-19.0359.04272.3/C1-29.0519.05872.3/C2-19.0459.058134.3/C3-19.0519.05651.7/C3-29.0489.058103.3/C4-18.7468.75482.7/C4-28.7498.75782.7/C5-1/8.775/原测点已经缺失

17、C5-28.7498.759103.3/C6-18.8158.830/原测点已经缺失C6-2/8.82051.7/C7-18.7828.79193.0/C7-28.8028.81082.7/3.4 混凝土结构各项性能检测3.4.1 混凝土强度3.4.1.1 检测说明依据水运工程混凝土结构实体检测技术规程（JTS239）第5.1节，每个墩台5个测区，每个测区16个测点。本次检测目的为评价结构现状强度，按照抽样检测原理，将构件汇总评定。碳化深度检测采用酚酞酒精滴定法，按照水运工程混凝土结构实体检测技术规程（JTS239）5.2节执行，对应回弹检测抽样频率，按每种构件抽检5个测点。计算测区回弹代表值

18、时，应从该测区的16个回弹测点值中剔除3个最大值和3个最小值，用其余的10个回弹值计算测区回弹代表值。式中：Rm测区回弹代表值，精确到0.1；Ri第i个测点的回弹值。回弹强度换算应按下列公式计算：；式中：测区平均回弹值（MPa），精确至0.1 MPa；测区混凝土强度换算值（MPa），精确至0.1 MPa； 碳化深度修正值，查规范表5.2.10取值；（详见表4-1）经碳化深度修正后回弹法的混凝土换算强度值（MPa），精确至0.1MPa；表3.4-1 碳化修正值强度（MPa）碳化深度（mm）1.02.03.04.05.06.010.0-19.90.950.90.850.80.750.720.0-2

19、9.90.940.880.820.750.730.6530.0-39.90.930.860.80.730.680.640.0-50.00.920.840.780.710.650.58当检测批或单个样本的测区总数不少于10个时，混凝土强度推定值应按下列公式计算：；式中：混凝土强度代表值的平均值（MPa），精确至0.1MPa；n 测区数量（个）；第i个测区混凝土强度代表值（MPa），精确至0.1MPa；混凝土强度代表值的标准差（MPa），精确至0.01MPa，取值不小于0-2.0（MPa）；检测批或单个样本混凝土强度推定值（MPa），精确至0.1MPa3.4.1.2 检测结果表3.4-2 混凝土回

20、弹强度评定表构件编号设计强度等级经碳化修正的测区混凝土强度换算值 (MPa)碳化深度值(mm)混凝土强度推定值(MPa)12345A1R25036.3 36.0 45.8 31.9 31.6 5.028.337.7 35.0 35.6 32.8 46.4 A2R25031.538.028.833.134.74.327.134.732.142.933.944.9A3R25031.0 37.5 28.4 32.6 34.3 5.026.834.3 44.3 31.7 42.3 33.5 A4R25026.9 38.2 34.2 30.8 28.1 4.023.932.4 25.3 36.4 29.

21、7 27.6 A5R25031.7 31.1 32.4 29.4 36.8 5.026.126.7 33.8 30.2 31.7 27.0 A6R25029.2 29.6 27.5 24.3 30.2 5.023.734.5 27.9 27.2 25.0 28.2 A7R25037.8 25.3 44.5 33.0 33.2 5.025.633.5 35.5 32.8 37.0 28.6 3.4.2 碳化深度3.4.2.1 检测说明采用酚酞酒精滴定法，根据水运工程混凝土结构实体检测技术规程（JTS239-2015）5.2节，每个墩台现浇混凝土部位抽检3个测点。碳化深度值测试方法为先钻一个直径约

22、为15mm的孔洞，清除干净孔洞中的粉末和碎屑，采用1%2%的酚酞酒精溶液滴在空洞内壁的边缘处，用碳化深度检测仪测量混凝土表面至不变色交界处的垂直距离23次，计算其平均值即为混凝土碳化深度。3.4.2.2 检测结果表3.4-3 混凝土碳化深度检测成果表构件编号碳化深度（单位mm）平均值123A15.56.03.55.0A23.55.54.04.0A35.55.04.55.0A45.03.53.54.0A55.05.05.05.0A66.04.54.55.0A75.05.54.55.03.4.3 钢筋保护层厚度检测3.4.3.1 检测说明本次钢筋保护层厚度检测采用喜利得PS35测试仪，按照水运工程

23、质量检验标准（JTS257-2008）附录D执行。主体结构每个墩台测6根主筋，每根3个测点。钢筋保护层合格判定标准依照水运工程质量检验标准（JTS257-2008）附录D执行。3.4.3.2 检测结果表3.4-4 墩台钢筋保护层厚度检测成果（单位：mm）构件编号钢筋保护层厚度测定值设计值允许偏差合格率123456A177408253808050-5，1211.1%724584548080704480548080A2758581 774377758285 784578748581 844480A3537085787474557485777571557584757976A4737075858478

24、777670858581737880858579A5837975657680818175637373798079627576A6618576458585628573478185668575488585A74270857074854074857073824278847573853.4.4 氯离子含量3.4.4.1 检测说明根据港口水工建筑物检测与评估技术规范（JTJ302-2006）的要求，采用抽芯机抽取码头浪贱区和水位变动区各2个芯样，室内磨粉，对混凝土粉样进行氯离子含量滴定，以检测混凝土构件氯离子渗透情况。根据港口水工建筑物检测与评估技术规范（JTJ302-2006）表4.4.4-2，引起混

25、凝土中钢筋腐蚀的氯离子含量临界值，水位变动区：0.55%、浪溅区：0.350.45%。3.4.4.2 检测结果表3.4-5 氯离子含量分布测试检测成果表构件编号混凝土中不同深度的氯离子浓度（）0-10mm10-20 mm20-30 mm30-40 mm40-50 mmA1水位变动区4.013.862.211.671.06A1浪溅区3.893.792.141.591.09A2水位变动区3.973.822.541.721.19A2浪溅区3.883.762.111.611.14A3水位变动区3.923.812.671.821.20A3浪溅区3.873.722.341.691.05A4水位变动区3.8

26、93.762.771.570.97A4浪溅区3.773.632.321.410.81A5水位变动区4.033.822.822.011.21A5浪溅区3.813.692.641.741.13A6水位变动区3.933.843.011.721.11A6浪溅区3.813.692.511.631.04A7水位变动区3.893.742.711.611.21A7浪溅区3.763.592.371.431.123.4.5 钢筋锈蚀截面面积损失检测3.4.5.1 检测说明抽取不同腐蚀破坏程度的截面，凿除钢筋周围的混凝土，除去钢筋表面的锈层，用卡尺直接测量钢筋的直径，测量精度不应小于0.1mm，进而计算钢筋截面面积

27、损失。根据港口水工建筑物检测与评估技术规范（JTJ302）附录B.2，要求不同区域应各抽取不少于3个腐蚀严重的构件，每个构件应选择不少于2根腐蚀严重的钢筋进行检测。钢筋截面面积损失率可按下式计算：式中：P钢筋截面面积损失率（%）；Ri未锈蚀钢筋的平均截面直径（mm）；Rf锈蚀钢筋的平均截面直径（mm）。3.4.5.2 检测结果表3.4-6 钢筋锈蚀有效截面积检测成果表构件编号（mm）（mm）P（%）剩余截面（%）A212393.86.212582.617.4A412675.025.0120100.00.0A7122.595.74.3121116.084.03.5 钢结构检测3.5.1 锈蚀外观

28、检查3.5.1.1 检测说明钢结构的外观检测方法可采取目测、尺量、锤击、摄影和录像等，主要包括检查锈蚀发生的位置、面积和锈蚀深度，涂层表面变化情况及剥落情况，钢结构表面集中锈蚀、点蚀或穿孔情况；外力引起的损伤等。本次参考港口设施维护技术规范（JTS310-2013）第4.1.2节钢引桥项目的判定标准，对每个栈桥按构件类别统计现状外观情况，对锈蚀严重或损坏严重的进行分类汇总，判定标准如下表。表3.5-1 技术状态等级评定表项目技术状态一类（好）二类（较好）三类（较差）四类（差）五类（危险）钢栈桥和人行桥支座完好有轻微锈蚀或损坏，不影响支撑功能局部锈蚀或损坏，不影响支撑功能出现裂纹，影响支撑功能支

29、座错位，破损严重，失去支撑功能钢结构完好各部件及焊缝完好，栓接节点无松动，涂层损坏面积小于5%次要部件局部变形或焊缝裂纹，栓接点松动数量小于10%，5%-10%涂层面积失效个别构件扭曲、损坏开裂、开焊，10%-20%栓接节点松动，10%-30%的涂层面积失效。钢材锈蚀明显主要构件严重扭曲，开焊，20%以上栓接节点松动，30%以上涂层面积失效，钢材严重锈蚀3.5.1.2 检测结果1）钢栈桥钢引桥于2010年前后经过大修，并且增加了桥腹钢绞线和橡胶支座。由于受海浪影响钢引桥锈蚀严重区域基本位于桥腹迎水面和支座附近下弦和横梁，主要以漆面起鼓、锈斑为主，伴随较少局部锈穿。原有支座外观普遍锈蚀，后增加的

30、橡胶支座外观锈蚀较轻，但8#栈桥西南端橡胶支座偏位严重，处于危险状态。外观检测结果如下：表3.5-2 原油码头钢栈桥劣化外观评级汇总编号构件名称检测构件总数构件劣化外观评级汇总一类（好）二类（较好）三类（较差）四类（差）五类（危险）数量比例数量比例数量比例数量比例数量比例8#上弦1/1100%/东下弦1/1100%/西下弦1/1100%/腹杆22/22100%/横梁7/686%114%/联系杆24/2083%417%/槽钢梁96/6467%2829%44%/支座8/338%450%/112%9#上弦1/1100%/东下弦1/1100%/西下弦1/1100%/腹杆22/21100%15%/横梁7

31、/7100%/联系杆24/2292%28%/槽钢梁96/7982%1516%22%/支座4/450%450%/10#上弦1/1100%/东下弦1/1100%/西下弦1/1100%/腹杆14/14100%/横梁5/480%120%/联系杆16/1275%425%/槽钢梁64/3859%2031%69%/支座8/450%450%/图3.5-1 8#栈桥外观现状图3.5-2 9#栈桥外观现状图3.5-3 10#栈桥外观现状图3.5-4 栈桥橡胶支座典型照片图3.5-5 栈桥原支座典型照片 图3.5-6 8#栈桥西南橡胶支座偏出约1/32）人行桥A5A7墩台之间由人行桥联系，人行桥为由角钢焊接成的桁架

32、结构。由于所处位置距离海面较近，且不易进行日常维护，涂层面积30%以上失效，钢结构锈蚀严重，均处于危险状态。表3.5-3 人行桥劣化外观评级汇总编号构件名称检测构件总数构件劣化外观评级汇总一类（好）二类（较好）三类（较差）四类（差）五类（危险）数量比例数量比例数量比例数量比例数量比例1人行桥3/33图3.5-7 人行桥外观现状图3.5-8 人行桥锈蚀状况局部3.5.2 钢结构剩余壁厚检测3.5.2.1 检测说明构件厚度测点位置应选择在不同区域、不同构件具有代表性的部位。此次抽检具有代表性的构件，每个构件3个部位，每个部位3个测点，采用超声波测厚仪检测。钢结构腐蚀速率可按下式计算：式中：P钢结构

33、腐蚀速率（mm/a）；钢结构原始厚度（mm）；钢结构实测厚度（mm）；钢结构暴露于环境中经历的时间（a）。3.5.2.2 检测结果栈桥构件检测编号如图3.5-9所示。图3.5-9 钢栈桥构件编号图表3.5-4 8#栈桥钢结构剩余厚度测量结果编号设计厚度（mm）实测厚度（mm）实测厚度平均值（mm）蚀余率（%）测点1测点2测点3K8-J1-XX186.1 5.6 6.4 6.0 75.4 K8-J2-XX286.9 7.6 5.8 6.8 84.6 K8-J3-XX287.4 6.2 6.3 6.6 82.9 K8-J5-XX186.3 7.0 6.0 6.4 80.4 K8-J1-FG187.

34、1 6.5 6.9 6.8 85.4 K8-J1-FG3109.4 9.0 7.7 8.7 87.0 K8-J1-FG675.9 5.3 5.7 5.6 80.5 K8-J2-FG175.2 5.6 6.0 5.6 80.0 K8-J2-FG475.8 5.3 5.3 5.5 78.1 K8-J3-FG175.6 6.0 5.4 5.7 81.0 K8-J4-FG275.3 5.5 6.3 5.7 81.4 K8-J4-FG275.8 5.8 5.3 5.6 80.5 K8-J5-FG175.5 5.9 6.5 6.0 85.2 K8-J5-FG4108.0 9.4 9.4 8.9 89.3

35、K8-J5-FG587.3 7.6 6.3 7.1 88.3 K8-HL11211.3 9.8 11.1 10.7 89.4 K8-HL31210.1 9.2 11.4 10.2 85.3 K8-HL5129.7 9.6 9.3 9.5 79.4 表3.5-5 9#栈桥钢结构剩余厚度测量结果编号设计厚度（mm）实测厚度（mm）实测厚度平均值（mm）蚀余率（%）测点1测点2测点3K9-J2-XX286.1 5.6 6.4 6.0 75.4 K9-J4-XX286.9 7.6 5.8 6.8 84.6 K9-J5-XX187.4 6.2 6.3 6.6 82.9 K9-J6-XX186.3 7.0

36、 6.0 6.4 80.4 K9-J1-FG287.1 6.5 6.9 6.8 85.4 K9-J1-FG3109.4 9.0 7.7 8.7 87.0 K9-J1-FG575.9 5.3 5.7 5.6 80.5 K9-J2-FG275.2 5.6 6.0 5.6 80.0 K9-J2-FG379.7 8.8 6.6 8.4 83.7 K9-J3-FG275.9 6.3 6.5 6.2 89.0 K9-J4-FG175.6 5.7 5.9 5.7 81.9 K9-J4-FG475.4 6.1 6.1 5.9 83.8 K9-J5-FG276.1 6.6 6.1 6.3 89.5 K9-J5-

37、FG3105.5 5.4 6.4 5.8 82.4 K9-J5-FG586.6 6.0 5.9 6.2 88.1 K9-HL2126.1 5.2 6.2 5.8 83.3 K9-HL3125.9 5.9 6.5 6.1 61.0 K9-HL4126.5 5.6 7.0 6.4 79.6 表3.5-6 10#栈桥钢结构剩余厚度测量结果编号设计厚度（mm）实测厚度（mm）实测厚度平均值（mm）蚀余率（%）测点1测点2测点3K10-J1-XX285.1 5.2 5.8 5.4 67.1 K10-J2-XX185.1 5.2 6.7 5.7 70.8 K10-J3-XX285.2 5.6 6.9 5.

38、9 73.8 K10-J4-XX186.6 7.2 5.2 6.3 79.2 K10-J1-FG287.0 6.3 6.3 6.5 81.7 K10-J1-FG3108.4 7.2 9.1 8.2 82.3 K10-J1-FG576.5 5.1 5.9 5.8 83.3 K10-J2-FG275.1 5.4 5.0 5.2 73.8 K10-J3-FG175.8 5.4 6.1 5.8 82.4 K10-J3-FG3107.0 7.6 7.4 7.3 73.3 K10-J3-FG686.0 6.6 6.2 6.3 78.3 K10-HL2129.1 9.5 9.6 9.4 78.3 K10-HL41211.4 11.2 10.4 11.0 91.7 3.5.3 钢结构涂层厚度检测3.5.3.1 检测说明根据海港工程钢结构防腐蚀技术规范JTS153-3-2007规定，钢管桩或钢板桩检测数量每根不少于3点，测定值达到设计厚度的测点数不应少于测点总数的85%，且最小值不得低于设计厚度的85%。3.5.3.2 检测结果表3.5-7 钢结构涂层厚度测量结果编号设计厚度（m）实测厚度（